โบรชัวร์อธิบายหลักการทำงานของสายป้องกัน 110-220 kV พร้อมช่องสัญญาณความถี่สูง: ประเภทการป้องกันเฟสที่แตกต่างกัน DFZ 201 และการปิดกั้นความถี่สูงของการป้องกันทิศทางระยะไกลและกระแสของลำดับศูนย์บนแผง EPZ 1643-69 มีการอธิบายวงจรของรีเลย์และส่วนความถี่สูงของการป้องกันที่ระบุ

ที่พิจารณา การซ่อมบำรุงการวัดความถี่สูง การตรวจสอบช่อง HF และการทำงานของการป้องกันเหล่านี้ ...

1. การป้องกันความถี่สูงเฟสที่แตกต่างกัน DFZ-201

2. การปิดกั้นความถี่สูงของการป้องกันระยะทางและประเภทการป้องกันทิศทางปัจจุบันลำดับศูนย์ EPZ-1643-69

3. ช่องป้องกันการถ่ายทอดความถี่สูง

4. ตรวจสอบส่วนรีเลย์ของ DFZ-201 เมื่อเปิดอีกครั้ง

5. ตรวจสอบส่วนรีเลย์ของการปิดกั้น HF ของการป้องกันระยะทางและการป้องกันทิศทางปัจจุบันของประเภทลำดับศูนย์ EPZ-1643-69 ด้วยการรวมใหม่

6. ตรวจสอบ RFA ประเภท UPZ-70 ด้วยการเริ่มต้นใหม่

7. ตรวจสอบองค์ประกอบของเส้นทาง RF เมื่อเปิดสวิตช์อีกครั้ง

8. ตรวจสอบช่องสัญญาณ RF เมื่อเปิดเครื่องอีกครั้ง

9. การบำรุงรักษาการป้องกัน RF

คำนำ

การป้องกันความถี่สูง (HF) ใช้กันอย่างแพร่หลายในสายไฟฟ้าขนาด 110-220 kV และแรงดันไฟฟ้าที่สูงกว่า ในบรรดาการป้องกันที่ดำเนินการอยู่นั้น มีสถานที่สำคัญที่ถูกครอบครองโดยการป้องกันที่ถูกยกเลิก (ประเภทเฟสที่แตกต่างกัน DFZ-2, DFZ-402, DFZ-501 และประเภทการปิดกั้นความถี่สูง PVB) แผงกั้น DFZ-2 และ HF ออกแบบมาเพื่อทำงานกับอุปกรณ์ความถี่สูง (HFA) ประเภท PVZK และแผง DFZ-402 และ DFZ-501 ออกแบบมาเพื่อทำงานร่วมกับ HFSA ประเภท PVZD

ปัจจุบัน มีการสร้างประเภทการป้องกันเฟสที่แตกต่างกัน DFZ-201, DFZ-504, DFZ-503 และ HF ของการป้องกันลำดับศูนย์ทิศทางระยะไกลและปัจจุบัน การป้องกันเหล่านี้มีไว้สำหรับ ทำงานร่วมกันด้วย RFA ประเภท UPZ-70 ซึ่งเมื่อเปรียบเทียบกับ PVZK และ PVZD จะมีช่วงความถี่การทำงานที่ขยายขึ้น แรงดันตกค้างที่เอาต์พุตของเครื่องส่งสัญญาณลดลง วงจรควบคุมที่ได้รับการปรับปรุง ขนาดและน้ำหนักที่เล็กลง มีการออกแบบบล็อก พวกเขาสมัคร สายไฟพิมพ์, ตัวกรองเชิงเส้นถูกใช้ที่เอาต์พุตของเครื่องส่งสัญญาณ

เมื่อไม่นานมานี้ อุตสาหกรรมได้เริ่มผลิตตัวรับส่งสัญญาณชนิด AVZK-80 ใหม่ ซึ่งทำจากส่วนประกอบของเซมิคอนดักเตอร์ อุปกรณ์ HF นี้สามารถใช้ได้กับรีเลย์ป้องกัน HF ทั้งหมดที่มีอยู่ในปัจจุบัน

การทำงานที่เชื่อถือได้ของการป้องกันความถี่สูงช่วยให้มั่นใจได้ถึงการทำงานที่เสถียรของเครื่องรับไฟฟ้าของผู้บริโภค ดังนั้นในความซับซ้อนของมาตรการเพื่อปรับปรุงความน่าเชื่อถือของการจ่ายไฟฟ้าให้กับผู้บริโภคสถานที่พิเศษจึงถูกครอบครองโดยคุณภาพของการว่าจ้างและการทำงานของอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์และอุปกรณ์ไฟฟ้าอัตโนมัติและเหนือสิ่งอื่นใดคือสายป้องกันความถี่สูงหลัก

คุณภาพสูงสุดและในขณะเดียวกันก็มีค่าใช้จ่ายด้านแรงงานน้อยลง งานปรับแต่งสามารถดำเนินการได้หากขอบเขตของงานทั้งหมดเกี่ยวกับการใส่เข้าไปในชุดปฏิบัติการของการป้องกันความถี่สูงนั้นดำเนินการโดยทีมงานแบบบูรณาการเพียงทีมเดียว การแนะนำที่กว้างขึ้นขององค์กรการปรับดังกล่าวสามารถอำนวยความสะดวกได้อย่างมากโดยการตีพิมพ์หนังสือที่อธิบายถึงปัญหาของการปรับทั้งรีเลย์และส่วนความถี่สูงของการป้องกันความถี่สูง

การขนส่งไฟฟ้าไปยังผู้บริโภคอย่างต่อเนื่องและเชื่อถือได้เป็นหนึ่งในภารกิจหลักที่วิศวกรไฟฟ้าแก้ไขอย่างต่อเนื่อง เพื่อให้แน่ใจว่าเครือข่ายไฟฟ้าได้ถูกสร้างขึ้นซึ่งประกอบด้วยสถานีย่อยและสายไฟที่เชื่อมต่อกัน ในการเคลื่อนย้ายพลังงานในระยะทางไกลจะใช้ตัวรองรับซึ่งสายเชื่อมต่อจะถูกระงับ พวกมันถูกแยกออกจากกันระหว่างพวกมันกับพื้นดินด้วยชั้นอากาศแวดล้อม เส้นดังกล่าวเรียกว่าเส้นอากาศตามประเภทของฉนวน

หากระยะทางของทางหลวงขนส่งสั้นหรือจำเป็นต้องซ่อนสายไฟไว้ใต้ดินเพื่อความปลอดภัย ให้ใช้สายเคเบิล

สายไฟเหนือศีรษะและสายเคเบิลอยู่ภายใต้แรงดันไฟฟ้าอย่างต่อเนื่องซึ่งกำหนดโดยโครงสร้างของเครือข่ายไฟฟ้า

วัตถุประสงค์ของการป้องกันรีเลย์ของสายไฟ

ในกรณีที่เกิดความเสียหายต่อฉนวนของสายเคเบิลหรือสายส่งไฟฟ้าเหนือศีรษะ แรงดันไฟฟ้าที่จ่ายให้กับสายไฟจะทำให้เกิดการรั่วไหลหรือกระแสไฟฟ้าลัดวงจรผ่านส่วนที่ขาด

สาเหตุของการละเมิดการแยกอาจเป็นปัจจัยต่าง ๆ ที่สามารถกำจัดตัวเองหรือทำลายล้างต่อไปได้ ตัวอย่างเช่น นกกระสาตัวหนึ่งบินระหว่างสายไฟเหนือศีรษะทำให้ปีกของมันเกิดการลัดวงจรระหว่างเฟสต่อเฟสและถูกไฟไหม้และตกลงมาในบริเวณใกล้เคียง

หรือต้นไม้ที่ขึ้นใกล้กับแนวรับ ในระหว่างเกิดพายุ ลมกระโชกแรงได้ตกลงมาบนสายไฟและทำให้สายไฟขาด

ในกรณีแรก ไฟฟ้าลัดวงจรเกิดขึ้นในช่วงเวลาสั้น ๆ และหายไป และในกรณีที่สอง การละเมิดฉนวนมีลักษณะในระยะยาวและจำเป็นต้องกำจัดโดยเจ้าหน้าที่ไฟฟ้าบำรุงรักษา

ความเสียหายดังกล่าวอาจสร้างความเสียหายอย่างใหญ่หลวงต่อกิจการด้านพลังงาน กระแสของการลัดวงจรที่เกิดขึ้นมีพลังงานความร้อนมหาศาลที่สามารถเผาไหม้ได้ไม่เพียง แต่สายไฟของสายจ่ายไฟเท่านั้น แต่ยังทำลายอุปกรณ์ไฟฟ้าที่สถานีจ่ายไฟย่อยด้วย

ด้วยเหตุผลเหล่านี้ ความเสียหายทั้งหมดที่เกิดขึ้นกับสายไฟจะต้องถูกกำจัดทันที สิ่งนี้ทำได้โดยการถอดแรงดันไฟฟ้าออกจากสายที่เสียหายที่ด้านจ่าย หากสายไฟดังกล่าวได้รับพลังงานจากทั้งสองด้าน ทั้งสองจะต้องปิดแรงดันไฟฟ้า

ฟังก์ชั่นของการตรวจสอบอย่างต่อเนื่องของพารามิเตอร์ทางไฟฟ้าของสถานะของสายไฟทั้งหมดและการกำจัดแรงดันไฟฟ้าจากทุกด้านในกรณีที่เกิดสถานการณ์ฉุกเฉินใด ๆ ถูกกำหนดให้กับคอมเพล็กซ์ ระบบทางเทคนิคซึ่งเรียกตามธรรมเนียมว่าการป้องกันรีเลย์

คำคุณศัพท์ "รีเลย์" ถูกสร้างขึ้นจากฐานองค์ประกอบตามรีเลย์แม่เหล็กไฟฟ้าการออกแบบที่เกิดขึ้นพร้อมกับการถือกำเนิดของสายไฟเส้นแรกและกำลังได้รับการปรับปรุงจนถึงทุกวันนี้

อุปกรณ์ป้องกันแบบแยกส่วนซึ่งได้รับการแนะนำอย่างกว้างขวางในการปฏิบัติงานของวิศวกรไฟฟ้ายังไม่ยกเว้นการเปลี่ยนอุปกรณ์รีเลย์ทั้งหมดและตามประเพณีที่กำหนดไว้จะรวมอยู่ในอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ด้วย

หลักการป้องกันรีเลย์

การควบคุมสถานะเครือข่าย

ในการตรวจสอบพารามิเตอร์ทางไฟฟ้าของสายไฟ จำเป็นต้องมีตัววัดที่สามารถตรวจสอบการเบี่ยงเบนใด ๆ ในโหมดปกติในเครือข่ายได้อย่างต่อเนื่อง และในขณะเดียวกันก็ต้องปฏิบัติตามเงื่อนไขสำหรับการทำงานที่ปลอดภัย

ในสายไฟของแรงดันไฟฟ้าทั้งหมด ฟังก์ชันนี้ถูกกำหนดให้กับหม้อแปลงอุปกรณ์ แบ่งออกเป็นหม้อแปลง:

ปัจจุบัน (CT);

แรงดันไฟฟ้า (TN)

เนื่องจากคุณภาพของการป้องกันมีความสำคัญสูงสุดสำหรับความน่าเชื่อถือของระบบไฟฟ้าทั้งหมด CT และ VT การวัดจึงขึ้นอยู่กับข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นสำหรับความแม่นยำ ซึ่งกำหนดโดยลักษณะทางมาตรวิทยา

คลาสความแม่นยำของหม้อแปลงการวัดสำหรับใช้ในอุปกรณ์ RPA (การป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติ) จะถูกทำให้เป็นมาตรฐานโดยค่า "0.5", "0.2" และ "P"

การวัดหม้อแปลงแรงดัน

มุมมองทั่วไปของการติดตั้งหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้าบนเส้นค่าโสหุ้ย 110 kV แสดงไว้ในภาพด้านล่าง

จะเห็นได้ว่าไม่มีการติดตั้ง VT ที่ใดก็ได้ในแนวยาว แต่อยู่ที่สวิตช์ของสถานีไฟฟ้าย่อย หม้อแปลงแต่ละตัวเชื่อมต่อโดยขั้วต่อหลักกับสายที่สอดคล้องกันของสายเหนือศีรษะและสายกราวด์

แรงดันไฟฟ้าที่แปลงโดยขดลวดทุติยภูมิจะถูกส่งผ่านสวิตช์ 1P และ 2P ผ่านแกนที่สอดคล้องกันของสายไฟ สำหรับใช้ในอุปกรณ์ป้องกันและการวัด ขดลวดทุติยภูมิจะเชื่อมต่อในรูปแบบ "ดาว" และ "เดลต้า" ดังแสดงในภาพสำหรับ TN-110 kV

เพื่อลดและใช้งานการป้องกันรีเลย์อย่างแม่นยำ จะใช้สายไฟพิเศษ และข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นจะถูกกำหนดในการติดตั้งและการใช้งาน

การวัด VTs ถูกสร้างขึ้นสำหรับแรงดันไฟฟ้าแต่ละประเภทของสายไฟและสามารถเปิดได้ตามรูปแบบที่แตกต่างกันเพื่อทำงานบางอย่าง แต่พวกเขาทั้งหมดทำงาน หลักการทั่วไป- การแปลงค่าเชิงเส้นของแรงดันไฟฟ้าของสายส่งไฟฟ้าเป็นค่ารอง 100 โวลต์พร้อมการคัดลอกที่แน่นอนและเน้นลักษณะทั้งหมดของฮาร์มอนิกหลักในระดับที่กำหนด

อัตราส่วนการแปลง VT ถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของแรงดันไฟฟ้าสายของวงจรหลักและวงจรรอง ตัวอย่างเช่น สำหรับเส้นค่าโสหุ้ย 110 kV ที่พิจารณา จะเขียนดังนี้: 110000/100

การวัดหม้อแปลงกระแส

อุปกรณ์เหล่านี้ยังแปลงโหลดหลักของสายเป็นค่ารองด้วยการทำซ้ำสูงสุดของการเปลี่ยนแปลงฮาร์โมนิกของกระแสหลักทั้งหมด

เพื่อความสะดวกในการใช้งานและการบำรุงรักษาอุปกรณ์ไฟฟ้า พวกเขายังติดตั้งบนสวิตช์เกียร์ของสถานีย่อย

พวกมันรวมอยู่ในวงจรโอเวอร์เฮดไลน์ในลักษณะที่แตกต่างจาก VT: ด้วยการพันขดลวดปฐมภูมิซึ่งมักจะแสดงด้วยการหมุนเพียงครั้งเดียวในรูปแบบของตะกั่วกระแสตรง พวกมันเพียงแค่ตัดเข้าไปในสายแต่ละเส้นของเฟสไลน์ เห็นได้อย่างชัดเจนในภาพด้านบน

อัตราส่วนการแปลง CT ถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของการเลือกค่าเล็กน้อยในขั้นตอนของการออกแบบสายส่ง ตัวอย่างเช่น หากสายไฟได้รับการออกแบบให้ส่งกระแสไฟฟ้า 600 แอมแปร์ และ 5 A จะถูกลบออกที่ด้านทุติยภูมิของ CT ก็จะใช้การกำหนด 600/5

ในภาคพลังงานยอมรับสองมาตรฐานสำหรับค่าของกระแสทุติยภูมิซึ่งใช้:

5 A สำหรับ CT ทั้งหมดจนถึงและรวมถึง 110 kV;

1 A สำหรับสายไฟฟ้า 330 kV ขึ้นไป

ขดลวดทุติยภูมิ CT เชื่อมต่อกับอุปกรณ์ป้องกันตามรูปแบบต่างๆ:

ดาวเต็ม;

ดาวที่ไม่สมบูรณ์

สามเหลี่ยม.

การเชื่อมต่อแต่ละรายการมีคุณสมบัติเฉพาะของตัวเองและใช้สำหรับการป้องกันบางประเภท วิธีทางที่แตกต่าง. ตัวอย่างของการเชื่อมต่อสายหม้อแปลงกระแสและขดลวดรีเลย์ปัจจุบันในวงจรเต็มดาวแสดงอยู่ในรูปภาพ

ตัวกรองฮาร์มอนิกที่ง่ายและธรรมดาที่สุดนี้ใช้ในแผนการป้องกันรีเลย์หลายแบบ ในนั้นกระแสจากแต่ละเฟสจะถูกควบคุมโดยรีเลย์แต่ละตัวที่มีชื่อเดียวกันและผลรวมของเวกเตอร์ทั้งหมดจะผ่านขดลวดที่รวมอยู่ในสายกลางทั่วไป

วิธีการใช้การวัดกระแสและหม้อแปลงแรงดันช่วยให้สามารถถ่ายโอนกระบวนการหลักที่เกิดขึ้นบนอุปกรณ์ไฟฟ้าไปยังวงจรทุติยภูมิในระดับที่แน่นอนสำหรับใช้ในฮาร์ดแวร์ของการป้องกันรีเลย์และสร้างอัลกอริทึมสำหรับการทำงานของอุปกรณ์ลอจิกเพื่อกำจัดกระบวนการฉุกเฉินบนอุปกรณ์ .

หน่วยงานสำหรับการประมวลผลข้อมูลที่ได้รับ

ในการป้องกันรีเลย์ องค์ประกอบการทำงานหลักคือรีเลย์ - อุปกรณ์ไฟฟ้าที่ทำหน้าที่หลักสองประการ:

ตรวจสอบคุณภาพของพารามิเตอร์ที่ควบคุม เช่น ปัจจุบัน และในโหมดปกติ รักษาความเสถียรและไม่เปลี่ยนสถานะของระบบสัมผัส

เมื่อถึงค่าวิกฤติที่เรียกว่า setpoint หรือ threshold มันจะเปลี่ยนตำแหน่งของหน้าสัมผัสทันทีและจะอยู่ในสถานะนี้จนกว่าค่าที่ควบคุมจะกลับไปสู่ช่วงของค่าปกติ

หลักการของการก่อตัวของวงจรสำหรับการสลับรีเลย์กระแสและแรงดันเป็นวงจรทุติยภูมิช่วยให้เข้าใจการแทนค่าของฮาร์มอนิกไซน์ตามปริมาณเวกเตอร์ด้วยการแทนค่าบนระนาบเชิงซ้อน

ที่ด้านล่างของภาพเป็นแผนภาพเวกเตอร์สำหรับการกระจายไซน์ซอยด์ทั่วไปในสามเฟส A, B, C ในโหมดการทำงานของแหล่งจ่ายไฟให้กับผู้บริโภค

ตรวจสอบสถานะของวงจรกระแสและแรงดัน

หลักการของการประมวลผลสัญญาณทุติยภูมิบางส่วนแสดงในวงจรสำหรับการเปิด CT และขดลวดรีเลย์ตามวงจรเต็มดาวและ VT บนสวิตช์ภายนอก -110 วิธีนี้ทำให้คุณสามารถประกอบเวกเตอร์ได้ด้วยวิธีที่แสดงด้านล่าง

การรวมรีเลย์ที่คดเคี้ยวไว้ในฮาร์มอนิกใด ๆ ของเฟสเหล่านี้ช่วยให้คุณควบคุมกระบวนการที่เกิดขึ้นได้อย่างเต็มที่และปิดการใช้งานวงจรในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุ ในการทำเช่นนี้ก็เพียงพอแล้วที่จะใช้การออกแบบอุปกรณ์รีเลย์กระแสหรือแรงดันที่เหมาะสม

รูปแบบข้างต้นเป็นกรณีพิเศษของการใช้ตัวกรองที่หลากหลาย

วิธีควบคุมการจ่ายไฟผ่านสาย

อุปกรณ์ RPA ควบคุมค่าพลังงานตามการอ่านของหม้อแปลงกระแสและแรงดันเดียวกัน ในกรณีนี้จะใช้สูตรและอัตราส่วนที่รู้จักกันดีของกำลังรวม กำลังงานและกำลังปฏิกิริยาซึ่งกันและกัน และค่าที่แสดงผ่านเวกเตอร์ของกระแสและแรงดัน

นี่คือการพิจารณาว่าเวกเตอร์ปัจจุบันถูกสร้างขึ้นโดย EMF ที่ใช้กับแนวต้านและเอาชนะส่วนแอคทีฟและรีแอคทีฟเท่าๆ กัน แต่ในเวลาเดียวกัน แรงดันไฟตกจะเกิดขึ้นในส่วนที่มีส่วนประกอบ Ua และ Up ตามกฎหมายที่อธิบายไว้ในรูปสามเหลี่ยมแรงดันไฟ

สามารถถ่ายโอนพลังงานจากปลายสายด้านหนึ่งไปยังอีกด้านหนึ่ง และแม้กระทั่งเปลี่ยนทิศทางเมื่อขนส่งไฟฟ้า

การเปลี่ยนแปลงทิศทางเป็นผลมาจาก:

การเปลี่ยนโหลดโดยเจ้าหน้าที่ปฏิบัติการ

การแกว่งของไฟฟ้าในระบบเนื่องจากอิทธิพล ชั่วคราวและปัจจัยอื่นๆ

เกิดเหตุฉุกเฉิน

พาวเวอร์รีเลย์ (PM) ที่ทำงานเป็นส่วนหนึ่งของ RPA คำนึงถึงความผันผวนในทิศทางของมัน และได้รับการกำหนดค่าให้ทำงานเมื่อถึงค่าวิกฤต

วิธีควบคุมแนวต้าน

อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ที่ประเมินระยะทางไปยังตำแหน่งที่เกิดไฟฟ้าลัดวงจรตามการวัด ความต้านทานไฟฟ้าเรียกว่าการป้องกันระยะไกลหรือตัวย่อ DZ พวกเขายังใช้วงจรหม้อแปลงกระแสและแรงดันในการทำงาน

ในการวัดความต้านทานจะใช้ซึ่งอธิบายไว้สำหรับส่วนของวงจรที่กำลังพิจารณา

เมื่อกระแสไซน์ผ่านตัวต้านทานแบบแอคทีฟ คาปาซิทีฟ และอินดักทีฟ เวกเตอร์แรงดันตกบนพวกมันจะเบี่ยงเบนไปในทิศทางต่างๆ สิ่งนี้นำมาพิจารณาโดยพฤติกรรมของการป้องกันรีเลย์

ตามหลักการนี้ รีเลย์ความต้านทาน (RS) หลายประเภททำงานในอุปกรณ์ RPA

วิธีการควบคุมความถี่บนสาย

เพื่อรักษาความเสถียรของช่วงเวลาการสั่นของฮาร์มอนิกของกระแสที่ส่งผ่านสายไฟจึงใช้รีเลย์ควบคุมความถี่ พวกเขาทำงานบนหลักการของการเปรียบเทียบไซน์ไซด์อ้างอิงที่สร้างโดยเครื่องกำเนิดไฟฟ้าในตัวกับความถี่ที่ได้รับจากหม้อแปลงวัดสาย

หลังจากประมวลผลสัญญาณทั้งสองนี้แล้ว รีเลย์ความถี่จะกำหนดคุณภาพของฮาร์มอนิกที่ควบคุม และเมื่อถึงค่าที่ตั้งไว้ จะเปลี่ยนตำแหน่งของระบบการสัมผัส

คุณสมบัติของการควบคุมพารามิเตอร์บรรทัดด้วยการป้องกันแบบดิจิตอล

การพัฒนาไมโครโปรเซสเซอร์ที่มาแทนที่เทคโนโลยีรีเลย์ก็ไม่สามารถทำงานได้หากไม่มีค่ากระแสและแรงดันทุติยภูมิซึ่งนำมาจากหม้อแปลงวัดค่า CT และ VT

สำหรับการทำงานของการป้องกันทางดิจิทัล ข้อมูลเกี่ยวกับไซน์ซอยด์ทุติยภูมิจะถูกประมวลผลโดยวิธีการสุ่มตัวอย่างซึ่งประกอบด้วยการบังคับใช้ สัญญาณอะนาล็อก ความถี่สูงและกำหนดความกว้างของพารามิเตอร์ที่ควบคุมที่จุดตัดของกราฟ

เนื่องจากขั้นตอนการสุ่มตัวอย่างเล็กน้อย วิธีที่รวดเร็วการประมวลผลและการประยุกต์ใช้วิธีการประมาณทางคณิตศาสตร์ทำให้ได้รับความแม่นยำสูงในการวัดกระแสและแรงดันไฟฟ้าทุติยภูมิ

ค่าดิจิทัลที่คำนวณด้วยวิธีนี้ใช้ในอัลกอริทึมการทำงานของอุปกรณ์ไมโครโปรเซสเซอร์

ส่วนลอจิกของการป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติ

หลังจากค่าปฐมภูมิของกระแสและแรงดันของไฟฟ้าที่ส่งผ่านสายไฟถูกจำลองโดยเครื่องมือวัด หม้อแปลงที่เลือกสำหรับการประมวลผลโดยตัวกรองและรับรู้โดยอวัยวะที่ละเอียดอ่อนของอุปกรณ์รีเลย์ของกระแส แรงดัน กำลังไฟฟ้า ความต้านทานและความถี่ มันคือ การหมุนของวงจรรีเลย์แบบลอจิคัล

การออกแบบของพวกเขาขึ้นอยู่กับรีเลย์ที่ทำงานจากแหล่งเพิ่มเติมของแรงดันไฟฟ้าตรง, การแก้ไขหรือไฟฟ้ากระแสสลับ, ซึ่งเรียกอีกอย่างว่าการทำงานและวงจรที่ป้อนโดยมันทำงาน คำนี้มีความหมายทางเทคนิค: ดำเนินการเปลี่ยนอย่างรวดเร็วโดยไม่ชักช้า

จากความเร็วในการทำงาน แผนภาพลอจิกความเร็วของการปิดระบบฉุกเฉิน และระดับของผลที่ตามมาของการทำลายล้างนั้นขึ้นอยู่กับเป็นส่วนใหญ่

ตามวิธีการปฏิบัติงาน รีเลย์ที่ทำงานในวงจรปฏิบัติการเรียกว่าสื่อกลาง: รับสัญญาณจากส่วนตรวจวัดการป้องกันและส่งโดยการเปลี่ยนหน้าสัมผัสไปยังส่วนควบคุม: รีเลย์เอาต์พุต โซลินอยด์ แม่เหล็กไฟฟ้าของทริปหรือการเปิดสวิตช์ของ สวิตช์ไฟ

รีเลย์ระดับกลางมักจะมีหน้าสัมผัสหลายคู่ที่ทำงานเพื่อปิดหรือเปิดวงจร พวกมันถูกใช้เพื่อเผยแพร่คำสั่งพร้อมกันระหว่าง อุปกรณ์ต่างๆ RZA

การหน่วงเวลามักถูกนำมาใช้ในอัลกอริทึมการทำงานของการป้องกันรีเลย์เพื่อให้แน่ใจว่าหลักการของการเลือกสรรและการก่อตัวของลำดับของอัลกอริทึมบางอย่าง มันบล็อกการทำงานของการป้องกันในช่วงเวลาของการตั้งค่า

อินพุตการหน่วงเวลานี้สร้างขึ้นโดยใช้รีเลย์เวลาพิเศษ (RT) ซึ่งมีกลไกนาฬิกาที่ส่งผลต่อความเร็วของการทำงานของหน้าสัมผัส

ส่วนตรรกะของการป้องกันรีเลย์ใช้หนึ่งในหลายอัลกอริทึมที่สร้างขึ้นสำหรับกรณีต่างๆ ที่อาจเกิดขึ้นกับสายไฟของการกำหนดค่าและแรงดันไฟฟ้าเฉพาะ

ตัวอย่างเช่น เราสามารถให้ชื่อบางส่วนของการทำงานของลอจิกของการป้องกันรีเลย์สองตัวตามการควบคุมกระแสของสายส่งไฟฟ้า:

การตัดกระแส (การกำหนดความเร็ว) โดยไม่มีการหน่วงเวลาหรือมีความล่าช้า (ทำให้มั่นใจในการเลือกของ RV) โดยคำนึงถึงทิศทางของพลังงาน (เนื่องจากรีเลย์ RM) หรือไม่มี

การป้องกันกระแสเกินซึ่งสามารถประกอบได้ด้วยการควบคุมแบบเดียวกับจุดตัด โดยสมบูรณ์โดยมีหรือไม่มีการตรวจสอบแรงดันไฟขั้นต่ำบนสาย

องค์ประกอบของงานอัตโนมัติมักจะถูกนำมาใช้ในการทำงานของลอจิกการป้องกันการถ่ายทอด อุปกรณ์ต่างๆ, ตัวอย่างเช่น:

การปิดเบรกเกอร์แบบเฟสเดียวหรือสามเฟส

เปิดไฟสำรอง

ความเร่ง;

โหลดความถี่

ส่วนทางตรรกะของการป้องกันสายสามารถทำได้ในช่องรีเลย์ขนาดเล็กเหนือเซอร์กิตเบรกเกอร์ ซึ่งเป็นเรื่องปกติสำหรับสวิตช์เกียร์ภายนอกอาคาร (KRUN) ที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงถึง 10 kV หรือใช้แผงขนาด 2x0.8 ม. หลายแผงในห้องรีเลย์ .

ตัวอย่างเช่น ตรรกะการป้องกันของสาย 330 kV สามารถวางบนแผงป้องกันแยกต่างหาก:

จอง;

DZ - รีโมท

DFZ - เฟสที่แตกต่างกัน

VChB - การบล็อกความถี่สูง

OAPV;

การเร่งความเร็ว

วงจรเอาต์พุต

วงจรเอาต์พุตทำหน้าที่เป็นองค์ประกอบสุดท้ายของการป้องกันรีเลย์ของสาย ตรรกะของพวกเขายังขึ้นอยู่กับการใช้รีเลย์ระดับกลาง

วงจรเอาต์พุตสร้างลำดับการทำงานของเบรกเกอร์วงจรไลน์และกำหนดปฏิสัมพันธ์กับการเชื่อมต่ออุปกรณ์ที่อยู่ใกล้เคียง (เช่น เบรกเกอร์ขัดข้อง - การปิดสำรองของเบรกเกอร์วงจร) และองค์ประกอบอื่น ๆ ของ RPA

การป้องกันสายอย่างง่ายอาจมีรีเลย์เอาต์พุตเพียงตัวเดียวซึ่งการทำงานจะนำไปสู่การเปิดเบรกเกอร์ ในระบบที่ซับซ้อนของการป้องกันแบบแยกส่วนวงจรลอจิคัลพิเศษจะถูกสร้างขึ้นซึ่งทำงานตามอัลกอริทึมเฉพาะ

การกำจัดแรงดันไฟฟ้าขั้นสุดท้ายออกจากสายในกรณีฉุกเฉินจะดำเนินการโดยสวิตช์เปิดปิดซึ่งสั่งงานโดยแรงของแม่เหล็กไฟฟ้าที่ปิดเครื่อง สำหรับการทำงานของวงจรพลังงานพิเศษนั้นสามารถทนต่อโหลดที่ทรงพลังได้กี

การพัฒนาอย่างรวดเร็วของเครือข่ายไฟฟ้าในปัจจุบันจำเป็นต้องมีการป้องกันสายเหนือศีรษะ (OL) ที่มีประสิทธิภาพสูงจำนวนมากซึ่งใช้สำหรับการส่งกำลัง

ข้อกำหนดหลักสำหรับ อุปกรณ์ที่คล้ายกันสามารถรวมประเด็นต่อไปนี้:

สะดวกในการใช้;
- ราคาขั้นต่ำ
- ความกะทัดรัด
- ความเป็นสากล
- หัวกะทิ

ด้วยคุณสมบัติเหล่านี้ มุมมองที่ทันสมัยการป้องกันสายไฟฟ้าแรงสูงสามารถป้องกันการลัดวงจรทุกประเภทได้อย่างน่าเชื่อถือ

พันธุ์. ประเภทที่พบมากที่สุดมีดังต่อไปนี้:

การป้องกันระยะห่าง (DZ). ในเครือข่ายที่มีการกำหนดค่าที่ซับซ้อน เพื่อป้องกันไฟฟ้าลัดวงจร จะใช้ DZ ซึ่งวัดค่าอิมพีแดนซ์ของสายเหนือศีรษะตั้งแต่การวัดหม้อแปลงแรงดันที่สถานีไฟฟ้าย่อยไปจนถึงตำแหน่งที่เกิดไฟฟ้าลัดวงจรทันที

เนื่องจากความต้านทานนี้เป็นสัดส่วนกับระยะทาง (ระยะทาง) ไปยังสถานที่ที่มีการลัดวงจร การป้องกันจึงเรียกว่าระยะไกล

มันซับซ้อนกว่ากระแสธรรมดาและมีข้อดีดังต่อไปนี้:

โซนของการกระทำนั้นคงที่เสมอโดยไม่คำนึงถึงโหมดเครือข่ายและขนาดของกระแสลัดวงจร
- มีทิศทางของการดำเนินการ

เพื่อให้แน่ใจว่าหัวกะทิของการกระทำของการป้องกันระยะทางบนเส้นค่าโสหุ้ยที่อยู่ติดกันเวลาของการกระทำจะขึ้นอยู่กับระยะทางไปยังสถานที่เกิดไฟฟ้าลัดวงจร: ลัดวงจรเพิ่มเติม - เวลาตอบสนองมากขึ้น

การป้องกันจะดำเนินการตามหลักการทีละขั้นตอน เมื่อแต่ละขั้นตอนที่ต่อเนื่องกันมีความล่าช้าในการหยุดทำงานนานขึ้น

การป้องกันกระแสเป็นศูนย์ (ZZNP). ในกรณีของการลัดวงจรสู่สายดินจะใช้ TZNP ซึ่งใช้ข้อเท็จจริงของการปรากฏตัวของลำดับศูนย์ในแรงดันและกระแสระหว่างการลัดวงจรดังกล่าวในเครือข่ายที่ทำงานในโหมดเป็นกลางแบบต่อสายดินที่หม้อแปลง

อย่างที่ทราบกันดีว่าส่วนประกอบของลำดับศูนย์นั้นแตกต่างจากค่าเฟสโดยผลรวมทางเรขาคณิตอย่างง่ายของเวกเตอร์ของค่าเหล่านี้

ในขณะเดียวกันสายกลางของวงจรปัจจุบันซึ่งประกอบขึ้นตามรูปแบบดาวเต็มนั้นไม่มีอะไรมากไปกว่าตัวกรองกระแสที่มีลำดับศูนย์ ดังนั้น TZNP จึงดำเนินการกับรีเลย์แม่เหล็กไฟฟ้าที่รวมอยู่ในสายกลาง

ความสามารถในการเลือกบนเส้นค่าโสหุ้ยที่อยู่ติดกันมีให้ในลักษณะเดียวกับการป้องกันระยะไกล เมื่อเวลาการป้องกันขึ้นอยู่กับระยะทางที่ไฟฟ้าลัดวงจร กล่าวคือ ยิ่งกระแสไฟฟ้าตัดต่ำ จุดสั้นยิ่งไกล เวลาตัดวงจรก็จะนานขึ้น

สำหรับสายไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้าตั้งแต่ 110 kV ขึ้นไป จะต้องมีอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ป้องกันการลัดวงจรแบบหลายเฟสและสายดิน ประเภทของการป้องกันสายหลักนั้นพิจารณาจากข้อกำหนดในการรักษาความมั่นคงของระบบไฟฟ้า เป็นที่เชื่อกันว่าข้อกำหนดสำหรับการทำงานที่มั่นคงของระบบไฟฟ้าตามกฎแล้วจะพึงพอใจหากการลัดวงจรสามเฟสในสายพร้อมกับแรงดันไฟฟ้าที่ลดลงบนบัสจ่ายด้านล่าง (0.6 ... ... 0.7 ) Unom ถูกตัดการเชื่อมต่อโดยไม่มีการหน่วงเวลา (โดยมีเงื่อนไขว่าการคำนวณความเสถียรไม่ได้กำหนดข้อกำหนดอื่น ๆ ที่เข้มงวดกว่า) นอกจากนี้ การใช้การป้องกันอย่างรวดเร็วอาจจำเป็นเมื่อข้อผิดพลาดปิดด้วยการหน่วงเวลาอาจนำไปสู่การหยุดชะงักในการทำงานของผู้บริโภคที่สำคัญหรือความร้อนที่ยอมรับไม่ได้ของตัวนำ เช่นเดียวกับเมื่อจำเป็นต้องใช้ความเร็วสูงโดยอัตโนมัติ การเปิดเผย

บนเส้นเดดเอนด์ที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV ควรติดตั้งการป้องกันกระแสแบบขั้นบันไดหรือการป้องกันกระแสแบบขั้นบันไดและแรงดันไฟฟ้า หากการป้องกันดังกล่าวไม่เป็นไปตามข้อกำหนดของความไวหรือความเร็วการตัดการเชื่อมต่อที่ผิดพลาด จะมีการป้องกันระยะห่างแบบขั้นบันได ในกรณีนี้ แนะนำให้ใช้การตัดกระแสไฟฟ้าทันทีเพื่อเป็นการป้องกันเพิ่มเติม
เพื่อป้องกันความผิดพลาดลงดิน มีการป้องกันกระแสตกค้างแบบขั้นบันได (แบบมีทิศทางหรือไม่มีทิศทาง)

เพื่อป้องกันสายไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV จากการลัดวงจรสู่ดิน ตามกฎแล้วจะมีการป้องกันกระแสไฟฟ้าตามลำดับศูนย์แบบขั้นบันได รีเลย์ปัจจุบันของขั้นตอนการป้องกันทั้งหมดจะเปิดทำงานสำหรับผลรวมของสามเฟส ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ว่ากระแสไฟฟ้าที่มีลำดับเป็นศูนย์จะไหลผ่านพวกมันในกรณีที่เฟสเดียวลัดวงจรลงดิน การคำนวณการป้องกันกระแสแบบขั้นบันไดลำดับศูนย์จะลดลงเป็นการกำหนดกระแสตัดวงจรและการหน่วงเวลาของแต่ละขั้นตอนการป้องกัน จำเป็นต้องใช้รีเลย์ทิศทางกำลังไฟในการป้องกัน ความไวในการป้องกัน

ข้าว. 1. รูปแบบการคำนวณสำหรับการพิจารณาการดำเนินการป้องกันในปัจจุบัน
ลำดับศูนย์ของเส้นค่าโสหุ้ยตาย 110-220 kV ตามเงื่อนไข 1 และ 2: a - เริ่มต้น; b - การทดแทน - เพื่อกำหนดความต้านทานที่เทียบเท่าของหม้อแปลงและสายที่มีการเชื่อมต่อแบบเฟสเดียว (หนึ่งในเป้าหมายถูกปิดใช้งาน) i1l1 - ความต้านทานอุปนัยของส่วนของเส้น l1; xt1 และ xt2 - ความต้านทานอุปนัยของหม้อแปลง tl และ t2 เมื่อเฟสหนึ่งถูกกระตุ้น
ในตัวอย่างโครงร่างทั่วไปสำหรับแหล่งจ่ายไฟขององค์กรอุตสาหกรรม (รูปที่ 1, a) (เส้นตายพร้อมแหล่งจ่ายไฟด้านเดียว) วิธีการเลือกพารามิเตอร์สำหรับการป้องกันเส้นที่มีความยาว ไม่มีการพิจารณาการดำเนินการระยะของสองเฟส การป้องกันสามารถทำได้ในหนึ่งหรือสองขั้นตอน

โดยคำนึงถึงการมีอยู่ของแผงมาตรฐานในสายที่จ่ายให้กับสถานีย่อยที่มีสายดินเป็นกลาง ขอแนะนำให้ทำการป้องกันสองขั้นตอนด้วยขั้นตอนที่สองแบบกำหนดทิศทาง ซึ่งจะทำให้สามารถเพิ่มความไวและลดเวลาตัดการเชื่อมต่อไฟฟ้าลัดวงจรได้ กระแสการทำงานของการป้องกันขั้นแรกเมื่อดำเนินการโดยไม่มีการหน่วงเวลาจะถูกเลือกตามเงื่อนไขต่อไปนี้
1. Detuning จากกระแสแม่เหล็กกระชากของหม้อแปลงด้วยสายดินที่เป็นกลางและเปิดเมื่อเปิดสาย สำหรับเบรกเกอร์วงจรที่มีไดรฟ์สามเฟส เงื่อนไขนี้จะไม่นำมาพิจารณาเมื่อเลือกพารามิเตอร์การดำเนินการป้องกัน นอกจากนี้ยังไม่นำมาพิจารณาหากปรับการป้องกันขั้นแรกทันเวลาเพื่อป้องกันการปิดเฟสเบรกเกอร์ไม่พร้อมกัน ในเวลาเดียวกันสำหรับเบรกเกอร์วงจรที่มีไดรฟ์เฟสเดียว เวลาในการทำงานของด่านแรกต้องมีอย่างน้อย 0.1-0.2 วินาที (ขีดจำกัดล่างสำหรับเบรกเกอร์อากาศ ขีดจำกัดบนสำหรับเบรกเกอร์น้ำมัน)
ตามกฎแล้วสถานีย่อยของผู้ประกอบการอุตสาหกรรมจะดำเนินการตามโครงร่างที่เรียบง่ายด้วยการลัดวงจรในวงจรหม้อแปลง เมื่อพิจารณาความไวของการป้องกันลำดับศูนย์ของสายที่เชื่อมต่อกับสถานีย่อยดังกล่าว ควรคำนึงถึงการลดลงของกระแส 3/0 นาทีและกำลังไฟ (3/03 ปอนด์/n) นาที เนื่องจากสามเฟสพร้อมกันที่เป็นไปได้ ลัดวงจรด้านหลังหม้อแปลงและไฟฟ้าลัดวงจรเฟสเดียวลงดินด้านสูงของหม้อแปลงเมื่อเปิดไฟฟ้าลัดวงจร
อัตราส่วนของกระแสซีเควนซ์เป็นศูนย์ในการป้องกันสายในกรณีที่เกิดฟอลต์กราวด์ของหนึ่งเฟสที่ขั้วต่อ แรงดันไฟฟ้าที่สูงขึ้นหม้อแปลงไฟฟ้าที่มีการลัดวงจรระหว่างสามเฟสด้านแรงดันต่ำ (โหมด 1.3) และมีความผิดกราวด์หนึ่งเฟส (โหมด 1) สามารถกำหนดได้จากตาราง

การป้องกันกระแสไฟฟ้าลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส

การป้องกันการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟสใช้กันอย่างแพร่หลายในสายเดดเอนด์ 110-220 kV ในขั้นตอนแรกดำเนินการตามกฎโดยไม่มีการหน่วงเวลาจะใช้ทางลัดปัจจุบัน กระแสตัดกระแสหลักของกระแสตัดกระแสไฟฟ้าที่ติดตั้งบนสาย (รูปที่, a) และดำเนินการโดยไม่มีการหน่วงเวลาถูกกำหนดโดยเงื่อนไขต่อไปนี้:
Detuning จากกระแสที่ผ่านสถานที่ติดตั้งการป้องกันด้วยการลัดวงจรสามเฟสด้านหลังหม้อแปลงที่ป้อนโดยสายที่มีปัญหา detuning ตามเงื่อนไขนี้ดำเนินการตามนิพจน์ (11) โดยที่ /£ 3) เป็นกระแสสูงสุดในการป้องกันด้วยการลัดวงจรสามเฟสหลังจากหม้อแปลงในโหมดสูงสุดของระบบและต่ำสุด ความต้านทานของหม้อแปลงโดยคำนึงถึงตัวเปลี่ยนแทปโหลด กิโลชั่วโมง~ 1.3...1.4. เมื่อมีสถานีย่อยย่อยที่มีสวิตช์ที่ด้าน HV ต้องปลดกระแสลัดวงจรที่ป้องกันสายเพื่อให้แน่ใจว่ามีการเลือกสรรจากกระแสลัดวงจรสูงสุดที่ด้าน HV ของสถานีย่อยที่ใกล้ที่สุดที่มีสวิตช์
Detuning จากกระแสของมอเตอร์โหลดในกรณีที่ไฟฟ้าลัดวงจรสามเฟสบนบัสของสถานีย่อยที่ติดตั้ง การป้องกันนี้(จุด K\ ในรูปที่ 37, a) ในกรณีนี้ นิพจน์ (7.5) จะถูกคำนวณ โดยที่ /i, ™ คือกระแสสูงสุดที่ส่งโดยมอเตอร์ของโหลดที่ป้อนจากสายที่มีปัญหา โดยมีการลัดวงจรสามเฟสบนบัสของสถานีย่อยที่ เชื่อมต่อสายแล้ว กิโลชั่วโมง - 1.3.,1.4,
การแยกจากกระแสที่สตาร์ทเองของโหลดมอเตอร์ที่ป้อนจากสายที่มีปัญหา นิพจน์ (7.2) คำนวณตามเงื่อนไขนี้
Detuning จากการดึงดูดกระแสไฟกระชากของหม้อแปลงที่เชื่อมต่อกับสายเมื่อเปิดเครื่อง การคำนวณทำขึ้นสำหรับการสลับสามประเภท: เฟสเดียวและสองเฟส (เปิดพร้อมกันของสองเฟส จากนั้นมีการหน่วงเวลาสลับบนเฟสที่สาม) เช่นเดียวกับสามเฟส (เปิดพร้อมกันของทั้งสามเฟส) . นิพจน์จากการคำนวณมีรูปแบบ

โดยที่ хг equiv คือความต้านทานเทียบเท่าของหม้อแปลงและสายไปยังสถานที่ติดตั้งการป้องกันสำหรับประเภทการรวมที่คำนวณได้ การกำหนด LT equiv นั้นดำเนินการคล้ายกับนิพจน์ (15) เมื่อทำการคำนวณสำหรับการเชื่อมต่อแบบเฟสเดียว จะพิจารณาเฉพาะหม้อแปลงที่มีความเป็นกลางต่อสายดินเท่านั้น ซึ่งจะถูกนำเข้าสู่วงจรสมมูลที่มีความต้านทาน xy ซึ่งคำนวณตามนิพจน์การคำนวณบนหน้า 143. เมื่อคำนวณการเชื่อมต่อแบบสองเฟส หม้อแปลงทั้งหมดที่ป้อนจากสายที่เป็นปัญหาจะถูกนำเข้าสู่วงจรสมมูลที่มีความต้านทาน xf โดยไม่คำนึงถึงโหมดการต่อสายดินที่เป็นกลาง เมื่อคำนวณการเชื่อมต่อสามเฟส หม้อแปลงทั้งหมดจะถูกนำมาพิจารณาด้วย ในกรณีนี้หม้อแปลงจะถูกนำเข้าสู่วงจรสมมูลพร้อมความต้านทานซึ่งมีค่าเท่ากับ 1.35 * สำหรับหม้อแปลงและ 1.3 สำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าอัตโนมัติ ค่าของสัมประสิทธิ์ Сb ถูกกำหนดตามตาราง 3.
3.ค่าสัมประสิทธิ์ส

		ค่าสัมประสิทธิ์ Cg
ประเภทของรีเลย์ที่ใช้ในการป้องกัน	การรวมโดยประมาณ	เหล็กแกนแม่เหล็กหม้อแปลง - รีดเย็น		เหล็กแกนแม่เหล็กของหม้อแปลง - รีดร้อน
		อูนอม = 110 กิโลโวลต์	อูนอม = 220 กิโลโวลต์	อูนอม = 110 กิโลโวลต์	อูนอม = 220 กิโลโวลต์
	เฟสเดียวและสามเฟส
	สองเฟส
	เฟสเดียวและสามเฟส

ควรสังเกตว่าเมื่อเลือกกระแสไฟตัดการทำงานที่ป้องกันสายที่แสดงในรูปที่ a จำเป็นต้องคำนึงถึงโหมดการปลดวงจรวงจรใดวงจรหนึ่งและต่อหม้อแปลงทั้งหมดเข้ากับวงจรที่เหลืออยู่ในการทำงาน
ความไวของกระแสไฟจะถูกตรวจสอบในโหมดต่ำสุดของระบบจ่ายไฟด้วยการลัดวงจรสองเฟสบนบัสของสถานีย่อยที่เชื่อมต่อกับสายป้องกัน ปัจจัยความไวในการตัดกระแสไฟฟ้าต่ำสุดเมื่อทำหน้าที่
การป้องกันหลักควรอยู่ในลำดับที่ 1.5 หากกระแสไฟตัดการทำงานโดยไม่มีการหน่วงเวลาทำหน้าที่ของการป้องกันสายเพิ่มเติม ค่าสัมประสิทธิ์ความไวควรอยู่ที่ประมาณ 1.2 ในกรณีที่ไฟฟ้าลัดวงจร ณ สถานที่ติดตั้งระบบป้องกันในโหมดที่ดีที่สุดตามเงื่อนไขความไว ในกรณีที่การตัดกระแสไฟฟ้าอย่างง่ายไม่เป็นไปตามข้อกำหนดด้านความไว อาจเหมาะสมที่จะใช้การตัดกระแสไฟฟ้าและแรงดันไฟฟ้าร่วมกัน
กระแสการทำงานของจุดตัดรวมถูกเลือกจากเงื่อนไขของการรับประกันความไวที่เพียงพอในกรณีที่โลหะสองเฟสลัดวงจรที่ส่วนท้ายของโซนป้องกันในโหมดต่ำสุดของระบบจ่าย:

โดยที่ k4 y คือปัจจัยความไวของการตัดปัจจุบัน (k4 t = 1.5)
นอกเหนือจากเงื่อนไข (7.17) /c 0 k จะต้องเป็นไปตามเงื่อนไขของการปลดที่เชื่อถือได้จากกระแสที่เริ่มต้นเองในโหมดการปิดอัตโนมัติในกรณีที่เกิดข้อผิดพลาดในวงจรแรงดันไฟฟ้า (นิพจน์จากการคำนวณ (2)) แรงดันไฟฟ้าหลักสำหรับการทำงานของรีเลย์แรงดันไฟฟ้าถูกเลือกตามเงื่อนไขของการลัดวงจรบนบัสแรงดันต่ำ (ปานกลาง) ของสถานีย่อยซึ่งในกรณีที่หม้อแปลงเสียหายพร้อมกับกระแสเท่ากับ ถึง / s 0 k แรงดันตกค้าง ณ สถานที่ติดตั้งระบบป้องกันจะมีค่าน้อยที่สุด:

โดยที่ hl คือความต้านทานของส่วนของเส้นจากบัสบาร์ของสถานีย่อยที่จ่ายซึ่งติดตั้งการป้องกันที่เป็นปัญหาไปยังบัสบาร์ของสถานีย่อย HV คำนวณความเสียหายหลังหม้อแปลง rm - ความต้านทานที่เล็กที่สุด (โดยคำนึงถึงตัวเปลี่ยนแท็ปโหลด) ของหม้อแปลงซึ่งเป็นความเสียหายที่คำนวณได้ kn- 1,2 - ปัจจัยความน่าเชื่อถือ
แรงดันไฟฟ้าการทำงานของการตัดรวมต้องอยู่ภายใน (0.15 ... 0.65) Unom ซึ่งกำหนดโดยการตั้งค่าขั้นต่ำของรีเลย์แรงดันไฟฟ้ามาตรฐาน (ขีดจำกัดล่าง) และเงื่อนไขเพื่อให้แน่ใจว่าการปลดจากการลดแรงดันไฟฟ้าที่เป็นไปได้ใน เครือข่าย (ขีดจำกัดบน)
ความไวของการตัดแรงดันไฟฟ้ารวมถูกตรวจสอบโดย Uocr แรงดันตกค้าง ณ สถานที่ติดตั้งการป้องกันที่แรงดันเฟสต่อเฟสที่ส่วนท้ายของสายป้องกันในโหมดการทำงานสูงสุดของระบบ:

ปัจจัยความไวของการตัดแรงดันไฟฟ้ารวมต้องมีอย่างน้อย 1.5
ตามกฎแล้วจะใช้การป้องกันกระแสเกินที่มีการหน่วงเวลาเป็นขั้นตอนที่สองของการป้องกันสายทางตันที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV นิพจน์การคำนวณสำหรับการคำนวณการป้องกันกระแสสูงสุดของสายที่มีแรงดัน 6-10 kV นั้นใช้ได้กับสายที่มีแรงดัน 110-220 kV
เพื่อเพิ่มความไว การป้องกันสามารถทำได้ด้วยการสตาร์ทด้วยแรงดันไฟฟ้า

การป้องกันระยะทาง

การคำนวณการป้องกันจะลดลงเป็นการกำหนดความต้านทานการทำงานและการหน่วงเวลาของแต่ละขั้นตอน ตลอดจนความไว เพื่อป้องกันเส้นเดดเอนด์ที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV การป้องกันระยะไกลจะดำเนินการในสองขั้นตอนเมื่อใช้แผง EPE-1636 หรือขั้นตอนเดียว - เมื่อใช้แผงป้องกันแบบง่าย
ความต้านทานการตอบสนองของการป้องกันขั้นแรกถูกเลือกตามเงื่อนไขของการปลดออกจากการลัดวงจรด้านหลังหม้อแปลงที่ป้อนจากสายที่มีปัญหา เพื่อป้องกันเส้นที่แสดงในรูป a นิพจน์การคำนวณมีรูปแบบ

โดยที่ hl1 และ hl2 คือความต้านทานของส่วนของเส้น rt1 และ rt3 เป็นค่าต่ำสุดของความต้านทานของหม้อแปลง T1 และ TK โดยคำนึงถึงตัวเปลี่ยนแท็ปโหลด (หากติดตั้งหม้อแปลงที่แตกต่างกันที่สถานีย่อย นิพจน์ (18) และ (19) จะคำนึงถึงหม้อแปลง ด้วยความต้านทานที่ต่ำกว่า); kT Tl, kgt3 - ค่าสัมประสิทธิ์การกระจายกระแสเท่ากับอัตราส่วนของกระแส ณ สถานที่ติดตั้งระบบป้องกันและตามด้วยกระแสในหม้อแปลง T1, TZ และในส่วนของสาย L2 ในกรณีที่ไฟฟ้าลัดวงจรด้านหลัง หม้อแปลงไฟฟ้า หากมีเบรกเกอร์วงจรที่ด้าน HV ของสถานีย่อย การป้องกันขั้นแรกเพื่อให้แน่ใจว่ามีการคัดเลือก จะถูกแยกออกจากความต้านทานของส่วนของเส้นไปยังสถานีย่อยที่ใกล้ที่สุดด้วยเบรกเกอร์วงจร
เห็นได้ชัดว่าเมื่อพิจารณา r \ 3 ควรคำนวณโหมดที่สอดคล้องกับค่าสูงสุดของค่าสัมประสิทธิ์การกระจายปัจจุบัน ในกรณีที่ไม่มีพลังงานจากด้านแรงดันต่ำ (ปานกลาง) ของหม้อแปลง /gt, t1 = kr r3 = = 1 เนื่องจากความต้านทานการตอบสนองของการป้องกันระยะแรกค่าที่น้อยกว่าจะได้รับจากสูตร ( 18) และ (19) ถูกนำมาใช้
ความต้านทานการทำงานที่เลือกได้รับการตรวจสอบตามเงื่อนไขของการปลดจากกระแสที่ไหลเข้าของหม้อแปลงแม่เหล็กเมื่อเปิดสายภายใต้แรงดันไฟฟ้าตามนิพจน์

(สัญกรณ์ - ดูนิพจน์ (14)) ค่าของสัมประสิทธิ์ Sb นำมาจากงานและข้อมูลของผู้ผลิต
ความต้านทานการตอบสนองหลักของขั้นตอนที่สองของการป้องกัน (องค์ประกอบเริ่มต้น) ถูกเลือกตามเงื่อนไขของการแยกจากความต้านทานขั้นต่ำในเงื่อนไขของการเริ่มต้นตัวเองของโหลดมอเตอร์หลังจากปิดการลัดวงจรภายนอก:

ที่ไหน UUKa sz - ค่าต่ำสุดของแรงดันไฟฟ้าหลัก ณ สถานที่ติดตั้งระบบป้องกันในเงื่อนไขการสตาร์ทมอเตอร์ไฟฟ้าด้วยตนเองซึ่งกำหนดโดยการคำนวณ (สามารถคำนวณได้โดยประมาณเท่ากับ 80-90% ของแรงดันไฟฟ้าขั้นต่ำ เครือข่าย); kB = 1.05 ... 1.1 - ปัจจัยส่งคืนรีเลย์ kH = 1.2 - ปัจจัยความน่าเชื่อถือ kC3 - ค่าสัมประสิทธิ์การสตาร์ทมอเตอร์ด้วยตนเองในโหมดหลังจากปิดการลัดวงจรภายนอกซึ่งกำหนดโดยการคำนวณ (ประมาณ kC3 = 1.5 . . 2); /slave mzhs - ค่าสูงสุดของกระแสการทำงานของสายป้องกัน<рм_ ч - угол макси- мальвой чувствительности реле сопротивления", <рраб- угол полного сопротивления нагрузки в рассматриваемом режиме после отключения внешнего КЗ.
เมื่อเลือกพารามิเตอร์การทำงานขององค์ประกอบเริ่มต้นของการป้องกันระยะทางของเส้นที่มีกิ่งก้าน นอกจากนี้ควรคำนึงถึงเงื่อนไขของการแยกออกจากโหมดเริ่มต้นด้วยตนเองของโหลดของสถานีย่อยที่ขับเคลื่อนโดยบรรทัดที่เป็นปัญหาเมื่อ สายเปิดอยู่ ความต้านทานการตอบสนองตามเงื่อนไขที่ระบุถูกกำหนดโดยนิพจน์ 7.20 ในกรณีนี้จะไม่ได้คำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์ kB และ kC3 และ fab จะถูกกำหนดในโหมดเริ่มต้นเองของโหลดที่ชะลอเมื่อเปิดสาย .

ความต้านทานการทำงานของรีเลย์ของการป้องกันขั้นที่หนึ่งและสองนั้นพิจารณาจากนิพจน์
โดยที่ pt และ pc คืออัตราส่วนการเปลี่ยนแปลงของหม้อแปลงกระแสและแรงดันตามลำดับ £cx คือค่าสัมประสิทธิ์ของวงจรสวิตช์รีเลย์
ตามค่าที่พบของความต้านทานการทำงาน การตั้งค่าแคตตาล็อกของรีเลย์จะถูกเลือก ค่าสัมประสิทธิ์ความไวของการป้องกันถูกกำหนดโดยนิพจน์ k4 = g® /2protect โดยที่ gprotect คือค่าความต้านทานสูงสุดที่จ่ายให้กับการป้องกันในกรณีที่เกิดไฟฟ้าลัดวงจรที่จุดออกแบบ ในการตรวจสอบความไวของการป้องกัน จุดที่คำนวณได้คือจุดที่มีลักษณะเฉพาะด้วยค่าสูงสุดของ gzach สำหรับจุดที่พิจารณาในรูปที่ 37 และเส้นคือจุด K2:

โดยที่ kt2 คือค่าสัมประสิทธิ์การกระจายปัจจุบันที่สอดคล้องกับโหมดที่ใช้ค่าต่ำสุด หากต้องการเพิ่มปัจจัยความไวในการป้องกัน คุณสามารถใช้ลักษณะวงรีขององค์ประกอบเริ่มต้นได้ การใช้ลักษณะวงรีของรีเลย์ขององค์ประกอบเริ่มต้นมักจะทำให้สามารถให้การป้องกันหม้อแปลงของสถานีย่อยที่รับได้อย่างน่าเชื่อถือ ปัจจัยความไวในการป้องกันต่ำสุดที่อนุญาตคือประมาณ 1.5
ต้องตรวจสอบการตั้งค่ารีเลย์ที่เลือกสำหรับความไวปัจจุบันของการทำงานที่ดี /tr (ระบุในข้อมูลแคตตาล็อกการป้องกันขึ้นอยู่กับการตั้งค่าของรีเลย์ป้องกัน) ความไวของรีเลย์ต่อกระแสของการทำงานที่แม่นยำนั้นประเมินโดยค่าสัมประสิทธิ์ความไวสำหรับการลัดวงจร ณ จุดที่คำนวณ

เครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV ทำงานในโหมดที่เป็นกลางที่มีประสิทธิภาพหรือไม่มีสายดิน ดังนั้น ความผิดปกติของสายดินในเครือข่ายดังกล่าวจึงเป็นการลัดวงจรที่มีกระแสไฟฟ้าเกินกระแสของการลัดวงจรสามเฟสในบางครั้ง และต้องตัดการเชื่อมต่อด้วยการหน่วงเวลาให้สั้นที่สุด

สายอากาศและสายผสม (สายอากาศ) ติดตั้งอุปกรณ์ปิดอัตโนมัติ ในบางกรณี หากเซอร์กิตเบรกเกอร์ที่ใช้มีการควบคุมแบบเฟสต่อเฟส จะใช้การสะดุดแบบเฟสต่อเฟสและการปิดเปิดอัตโนมัติ สิ่งนี้ทำให้คุณสามารถเปิดและปิดเฟสที่เสียหายได้โดยไม่ต้องถอดโหลด เนื่องจากในเครือข่ายดังกล่าวความเป็นกลางของหม้อแปลงไฟฟ้าจะถูกต่อลงดิน โหลดในทางปฏิบัติจะไม่รู้สึกถึงการทำงานระยะสั้นในโหมดเฟสเปิด

สำหรับสายเคเบิลล้วน ๆ จะไม่ใช้การปิดซ้ำ

สายไฟฟ้าแรงสูงทำงานด้วยกระแสโหลดสูงซึ่งต้องใช้ระบบป้องกันที่มีลักษณะพิเศษ ในเส้นทางขนส่งที่สามารถโอเวอร์โหลดได้ ตามกฎแล้วจะใช้การป้องกันระยะทางซึ่งช่วยให้สามารถแยกตัวออกจากกระแสโหลดได้อย่างมีประสิทธิภาพ ในหลายๆ กรณี การป้องกันกระแสสามารถจ่ายให้กับเส้นเดดเอนด์ได้ ตามกฎแล้ว ไม่อนุญาตให้มีการป้องกันทำงานระหว่างการโอเวอร์โหลด การป้องกันการโอเวอร์โหลดจะดำเนินการบนอุปกรณ์พิเศษหากจำเป็น

ตาม PUE ควรใช้อุปกรณ์ป้องกันการโอเวอร์โหลดในกรณีที่ระยะเวลาการไหลของกระแสไฟฟ้าที่อนุญาตสำหรับอุปกรณ์น้อยกว่า 1,020 นาที การป้องกันการโอเวอร์โหลดควรดำเนินการกับการขนถ่ายอุปกรณ์ การหยุดระหว่างการขนส่ง การตัดการเชื่อมต่อของโหลด และสุดท้ายแต่ไม่ท้ายสุด การตัดการเชื่อมต่อของอุปกรณ์ที่โอเวอร์โหลด

สายไฟฟ้าแรงสูงมักมีความยาว ซึ่งทำให้ยากต่อการค้นหาตำแหน่งที่ผิดพลาด ดังนั้นสายจะต้องติดตั้งอุปกรณ์ที่กำหนดระยะทางไปยังความผิดปกติ ตามเอกสารคำสั่งของ CIS เส้นที่มีความยาว 20 กม. หรือมากกว่านั้นควรติดตั้งอาวุธทำลายล้างสูง

ความล่าช้าในการตัดการเชื่อมต่อไฟฟ้าลัดวงจรอาจนำไปสู่การละเมิดเสถียรภาพของการทำงานแบบขนานของโรงไฟฟ้า เนื่องจากแรงดันไฟตกเป็นเวลานาน อุปกรณ์สามารถหยุดทำงานและกระบวนการผลิตอาจหยุดชะงัก ความเสียหายเพิ่มเติมกับสายที่ลัดวงจร เกิดการลัดวงจรเกิดขึ้นได้ ดังนั้นในบรรทัดดังกล่าวมักใช้การป้องกันเพื่อปิดใช้งานการลัดวงจร ณ จุดใดก็ได้โดยไม่ล่าช้า สิ่งเหล่านี้อาจเป็นการป้องกันส่วนต่างที่ติดตั้งที่ปลายสายและเชื่อมต่อด้วยความถี่สูง ตัวนำ หรือช่องสัญญาณแสง สิ่งเหล่านี้อาจเป็นการป้องกันธรรมดา เร่งความเร็วเมื่อได้รับคำอนุญาต หรือการถอนสัญญาณการปิดกั้นจากฝั่งตรงข้าม

ตามกฎแล้วการป้องกันกระแสและระยะทางจะดำเนินการตามขั้นตอน จำนวนขั้นอย่างน้อย 3 ขั้น ในบางกรณีจำเป็นต้องใช้ 4 หรือ 5 ขั้น

ในหลายกรณี การป้องกันที่จำเป็นทั้งหมดสามารถทำได้โดยใช้อุปกรณ์เพียงเครื่องเดียว อย่างไรก็ตาม ความล้มเหลวของอุปกรณ์ชิ้นนี้ทำให้อุปกรณ์ไม่มีการป้องกัน ซึ่งเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ ดังนั้นจึงแนะนำให้ดำเนินการป้องกันสายไฟฟ้าแรงสูงจาก 2 ชุด ชุดที่สองเป็นชุดสำรองและสามารถทำให้ง่ายขึ้นเมื่อเปรียบเทียบกับชุดหลัก: ไม่มีการปิดอัตโนมัติ, OMA, มีระยะน้อยกว่า ฯลฯ ชุดที่สองต้องได้รับพลังงานจากเบรกเกอร์ควบคุมกระแสไฟฟ้าอีกชุดหนึ่งและชุดของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้า ถ้าเป็นไปได้ ให้ใช้พลังงานจากแบตเตอรี่และหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้าอีกก้อนหนึ่ง ทำหน้าที่แยกโซลินอยด์ทริปเบรกเกอร์

อุปกรณ์ป้องกันสายไฟฟ้าแรงสูงต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ที่เซอร์กิตเบรกเกอร์จะขัดข้องและมีเบรกเกอร์ขัดข้อง ไม่ว่าจะติดตั้งอยู่ในตัวอุปกรณ์เองหรือจัดแยกไว้ต่างหาก

ในการวิเคราะห์อุบัติเหตุและการทำงานของการป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติ จำเป็นต้องลงทะเบียนทั้งค่าอะนาล็อกและสัญญาณแยกในกรณีที่เกิดเหตุฉุกเฉิน

ดังนั้นสำหรับสายไฟฟ้าแรงสูง ชุดป้องกันและระบบอัตโนมัติจะต้องทำหน้าที่ต่อไปนี้:

ป้องกันการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟสและการลัดวงจรลงดิน

ปิดอัตโนมัติเฟสเดียวหรือสามเฟส

ป้องกันการโอเวอร์โหลด

ROV.

การกำหนดตำแหน่งของความเสียหาย

ออสซิลโลกราฟีของกระแสและแรงดันตลอดจนการลงทะเบียนสัญญาณการป้องกันและระบบอัตโนมัติแบบไม่ต่อเนื่อง

อุปกรณ์ป้องกันต้องซ้ำซ้อนหรือซ้ำซ้อน

สำหรับสายที่มีสวิตช์ที่มีการควบคุมแบบเฟสเดียว จำเป็นต้องมีการป้องกันการทำงานแบบเฟสเปิด ซึ่งทำหน้าที่ปิดสวิตช์ของตัวเองและสวิตช์ที่อยู่ติดกัน เนื่องจากไม่อนุญาตให้ใช้การทำงานแบบเฟสเปิดระยะยาวในเครือข่าย LPG

7.2. คุณสมบัติของการคำนวณกระแสและแรงดันระหว่างวงจรสั้น

ตามที่ระบุในบทที่ 1 ในเครือข่ายที่มีสายดินเป็นกลาง ต้องพิจารณาการลัดวงจรเพิ่มเติมอีกสองประเภท: การลัดวงจรแบบเฟสเดียวและสองเฟสสู่สายดิน

การคำนวณกระแสและแรงดันในกรณีที่ไฟฟ้าลัดวงจรสู่ดินดำเนินการโดยวิธีส่วนประกอบแบบสมมาตร ดู Ch. 1. สิ่งนี้มีความสำคัญเหนือสิ่งอื่นใด เนื่องจากการป้องกันใช้ส่วนประกอบแบบสมมาตร ซึ่งไม่มีอยู่ในโหมดสมมาตร การใช้กระแสลำดับที่เป็นค่าลบและเป็นศูนย์ทำให้ไม่สามารถปรับการป้องกันกระแสโหลดได้ และตั้งค่ากระแสให้ต่ำกว่ากระแสโหลด ตัวอย่างเช่น สำหรับการป้องกันความผิดพลาดของโลก ส่วนใหญ่จะใช้การป้องกันกระแสซีเควนซ์เป็นศูนย์ ซึ่งรวมอยู่ในสายกลางของหม้อแปลงกระแสสามตัวที่เชื่อมต่ออยู่ในดาวดวงหนึ่ง

เมื่อใช้วิธีการของส่วนประกอบสมมาตรวงจรสมมูลสำหรับแต่ละส่วนจะถูกรวบรวมแยกกันจากนั้นจึงเชื่อมต่อเข้าด้วยกันในตำแหน่งที่เกิดการลัดวงจร ตัวอย่างเช่น ลองสร้างวงจรสมมูลสำหรับวงจรในรูปที่ 7.1

ระบบ X1 =15 โอห์ม
ระบบ X0 =25 โอห์ม	L1 25 กม. AS-120	L2 35 กม. AS-95

T1 - 10,000/110

สหราชอาณาจักร \u003d 10.5 T2 - 16000/110 สหราชอาณาจักร \u003d 10.5

ข้าว. 7.1 ตัวอย่างเครือข่ายสำหรับการวาดวงจรสมมูลในส่วนประกอบสมมาตร

เมื่อคำนวณพารามิเตอร์ของสาย 110 kV และสูงกว่าสำหรับวงจรสมมูล ความต้านทานที่ใช้งานของสายมักถูกละเลย ความต้านทานอุปนัยของลำดับโดยตรง (X 1 ) ของสายตามข้อมูลอ้างอิงคือ: AC-95 - 0.429 โอห์มต่อกม., AC-120 - 0.423 โอห์มต่อกม. ความต้านทานลำดับศูนย์สำหรับเส้นที่มีลำตัวเหล็ก

ตัวเองเท่ากับ 3 X 1 เช่น ตามลำดับ 0.429 3 = 1.287 และ 0.423 3 = 1.269

กำหนดพารามิเตอร์บรรทัด:

	L 1 \u003d 25 0, 423 \u003d 10.6 โอห์ม;		L 1 \u003d 25 1.269 \u003d 31.7 โอห์ม
	L 2 \u003d 35 0.423 \u003d 15.02 โอห์ม;		L 2 \u003d 35 1.269 \u003d 45.05 โอห์ม

มากำหนดพารามิเตอร์ของหม้อแปลง:

T1 10,000kVA.

X 1 T 1 \u003d 0, 105 1152 10 \u003d 138 โอห์ม;

X 1 T 2 \u003d 0.105 1152 16 \u003d 86.8 โอห์ม X 0 T 2 \u003d 86, 8 โอห์ม

ความต้านทานของลำดับเชิงลบในวงจรสมมูลจะเท่ากับความต้านทานของลำดับที่เป็นบวก

ความต้านทานลำดับศูนย์ของหม้อแปลงมักจะถือว่าเท่ากับความต้านทานลำดับบวก X 1 T \u003d X 0 T. หม้อแปลง T1 ไม่รวมอยู่ในวงจรสมมูลของลำดับศูนย์ เนื่องจากเป็นกลางมีการต่อสายดิน

เราจัดทำโครงร่างการทดแทน

X1C=X2C=15 โอห์ม

X1L1 \u003d X2L1 \u003d 10.6 โอห์ม

X1L2 \u003d X2L1 \u003d 15.1 โอห์ม

X0C = 25 โอห์ม

X0L1 \u003d 31.7 โอห์ม

X0L2 \u003d 45.05 โอห์ม

X1T1 \u003d 138 โอห์ม

X1T2 \u003d 86.8 โอห์ม

X0T2 \u003d 86.8 โอห์ม

การคำนวณการลัดวงจรสามเฟสและสองเฟสดำเนินการตามปกติ ดูตารางที่ 7.1 ตารางที่ 7.1

	ต้านทานได้ถึงหนึ่งเดือน			ลัดวงจรสามเฟส			ลัดวงจรสองเฟส
	และไฟฟ้าลัดวงจร X 1 ∑ = ∑ X 1			= (115 3) X 1			0.87 ไอ
	15+10.6 = 25.6 โอห์ม
	25.6 + 15.1 \u003d 40.7 โอห์ม
	25.6+ 138=163.6 โอห์ม
	40.7 + 86.8 \u003d 127.5 โอห์ม

ในการคำนวณกระแสฟอลต์ของโลกจำเป็นต้องใช้วิธีการของส่วนประกอบแบบสมมาตร ตามวิธีนี้ ความต้านทานสมมูลของลำดับบวก ลบ และศูนย์คำนวณโดยสัมพันธ์กับจุดฟอลต์และเชื่อมต่อเป็นอนุกรมในวงจรสมมูล สำหรับฟอลต์ลงดินแบบเฟสเดียวในรูปที่ 7.2 และแบบอนุกรม/ขนานสำหรับเฟสสองเฟสถึงกราวด์รูปที่ 7.2, ข.

เอ็กซ์ 1 อี

เอ็กซ์ 2 อี

เอ็กซ์ 0 อี

เอ็กซ์ 1 อี

เอ็กซ์ 2 อี

X 0E ฉัน 0

ฉัน 0b

ข้าว. 7.2. โครงการสำหรับการสลับความต้านทานเทียบเท่าของลำดับโดยตรง ลบ และศูนย์สำหรับการคำนวณกระแสลัดวงจรสู่ดิน:

ก) - เฟสเดียว b) - สองเฟส; c) - การกระจายของกระแสลำดับศูนย์ระหว่างจุดต่อสายดินที่เป็นกลางสองจุด

ลองคำนวณการลัดวงจรกับพื้นดูตาราง 7.2, 7.3

วงจรลำดับบวกและลบประกอบด้วยหนึ่งสาขา: จากแหล่งจ่ายไฟไปยังวงจรลัด ในวงจรลำดับศูนย์ มี 2 สาขาจากสายดินที่เป็นกลางซึ่งเป็นแหล่งกระแสลัดวงจรและต้องต่อแบบขนานในวงจรสมมูล ความต้านทานของสาขาที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดโดยสูตร:

X 3 \u003d (X a X b) (X a + X b)

การกระจายปัจจุบันในสาขาคู่ขนานถูกกำหนดโดยสูตร:

ฉัน \u003d ฉัน E X E X a; ฉันใน \u003d I E X E

ตาราง 7.2 กระแสฟอลต์เฟสเดียว

X1 อี

เอ็กซ์ทูอี

X0 E \u003d X0 ก // X0 ข *

เขา

อิคซ์1

อิคซ์2

Ikz0

Ikz0a *

Ikz0 ข

ฉันลัดวงจร

I1 +I2 +I0

*บันทึก. ความต้านทานของสองส่วนของวงจรลำดับศูนย์ที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดโดยสูตร 7.1

**บันทึก. กระแสถูกกระจายระหว่างสองส่วนของลำดับศูนย์ตามสูตร 7.2

ตาราง 7.3 กระแสไฟฟ้าลัดวงจรสองเฟส

	X1 อี	เอ็กซ์ทูอี	X0 อี *	X0-2 อี ** =	เขา	ฉัน KZ1	ฉันลัดวงจร 2 ***	ฉัน KZ0	ฉันลัดวงจร 0 a ****	ฉัน KZ0 ข	IKZ *****≈
				X0 อี //X2							I1 +½ (I2 +I0 )

*บันทึก. ความต้านทานของสองส่วนของวงจรลำดับศูนย์ที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดตามสูตร 7.1 การคำนวณจะทำในตาราง 7.2

**บันทึก. ความต้านทานของความต้านทานสองตัวของลำดับเชิงลบและศูนย์ที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดโดยสูตร 7.1

***บันทึก. กระแสถูกกระจายระหว่างความต้านทานสองตัวของลำดับลบและศูนย์ตามสูตร 7.2

****บันทึก. กระแสถูกกระจายระหว่างสองส่วนของลำดับศูนย์ตามสูตร 7.2

*****บันทึก. กระแสไฟฟ้าลัดวงจรสองเฟสกำหนดโดยสูตรโดยประมาณ ค่าที่แน่นอนจะถูกกำหนดในทางเรขาคณิต ดูด้านล่าง

การกำหนดกระแสเฟสหลังจากการคำนวณส่วนประกอบสมมาตร

ด้วยการลัดวงจรเฟสเดียว กระแสลัดวงจรทั้งหมดจะไหลในเฟสที่เสียหาย และไม่มีกระแสไหลในเฟสที่เหลือ กระแสของลำดับทั้งหมดมีค่าเท่ากัน

เพื่อให้เป็นไปตามเงื่อนไขดังกล่าว ส่วนประกอบสมมาตรจะถูกจัดเรียงดังนี้ (รูปที่ 7.3):

เอีย 1

เอีย 2

ฉัน a 0 ฉัน b 0 ฉัน c 0

เอีย 0

เอีย 2

Ib 1

ไอซี 2

เอีย 1

ไอซี 1

Ib 2

กระแสตรง

กระแสย้อนกลับ

กระแสเป็นศูนย์

ไอซี 1

Ib 1

ไอซี 0

Ib 0

ติดตาม.

ติดตาม.

ติดตาม.

ไอซี 2

Ib 2

รูปที่ 7.3 ไดอะแกรมเวกเตอร์สำหรับส่วนประกอบสมมาตรที่มีการลัดวงจรเฟสเดียว

ด้วยการลัดวงจรเฟสเดียว กระแส I1 \u003d I2 \u003d I0 ในเฟสที่เสียหาย จะมีขนาดเท่ากันและตรงกันในเฟส ในเฟสที่ไม่เสียหาย กระแสที่เท่ากันของลำดับทั้งหมดจะก่อตัวเป็นรูปสามเหลี่ยมด้านเท่า และผลรวมของกระแสทั้งหมดจะเป็น 0

ในข้อผิดพลาดลงดินแบบสองเฟส กระแสในหนึ่งเฟสที่ไม่เสียหายจะเป็นศูนย์ กระแสลำดับบวกจะเท่ากับผลรวมของกระแสลำดับศูนย์และลบที่มีเครื่องหมายตรงกันข้าม ตามข้อกำหนดเหล่านี้ เราสร้างกระแสของส่วนประกอบสมมาตร (รูปที่ 7.4):

เอีย 1

เอีย 1

เอีย 2

ไอซี 2

Ib 2

เอีย 0

ฉัน a 0 ฉัน b 0 ฉัน c 0

ไอซี 2

Ib 2

ไอซี 1

Ib 1

เอีย 2

ไอซี 0

ไอซี 1

Ib 1

Ib 0

ข้าว. 7.4 แผนภาพเวกเตอร์ของส่วนประกอบกระแสสมมาตรของรอยเลื่อนลงดินแบบสองเฟส

จะเห็นได้จากแผนภาพที่สร้างขึ้นว่าค่อนข้างยากที่จะสร้างกระแสเฟสในช่วงที่เกิดความผิดพลาดของโลก เนื่องจากมุมของกระแสเฟสแตกต่างจากมุมของส่วนประกอบสมมาตร ควรสร้างแบบกราฟิกหรือใช้เส้นโครงมุมฉาก อย่างไรก็ตาม ด้วยความแม่นยำที่เพียงพอสำหรับการปฏิบัติ ค่าปัจจุบันสามารถกำหนดได้ด้วยสูตรอย่างง่าย:

ฉัน f \u003d ฉัน 1 + 1 2 (ฉัน 2 + ฉัน 0) \u003d 1.5 ฉัน 1

กระแสในตาราง 7.3 คำนวณโดยใช้สูตรนี้

หากเราเปรียบเทียบกระแสฟอลต์ดินสองเฟสตามตาราง 7.3 กับกระแสฟอลต์สองเฟสและสามเฟสตามตาราง 7.1 เราสามารถสรุปได้ว่ากระแสฟอลต์สองเฟสต่ำกว่าฟอลต์ดินสองเฟสเล็กน้อย ในปัจจุบัน ดังนั้นควรกำหนดความไวในการป้องกันโดยกระแสฟอลต์สองเฟส กระแสของการลัดวงจรแบบสามเฟสนั้นสูงกว่ากระแสของการลัดวงจรแบบสองเฟสตามลำดับ

ดังนั้น การหาค่ากระแสลัดวงจรสูงสุดสำหรับการป้องกัน detuning จึงดำเนินการตามการลัดวงจรสามเฟส ซึ่งหมายความว่ากระแสไฟฟ้าลัดวงจรสองเฟสไม่จำเป็นสำหรับการคำนวณการป้องกัน และไม่จำเป็นต้องคำนวณ สถานการณ์เปลี่ยนไปบ้างเมื่อคำนวณกระแสลัดวงจรบนรถบัสของโรงไฟฟ้าพลังแรง ซึ่งความต้านทานของลำดับลบและศูนย์จะน้อยกว่าความต้านทานโดยตรง แต่สิ่งนี้ไม่เกี่ยวข้องกับเครือข่ายการกระจายและสำหรับโรงไฟฟ้ากระแสจะถูกนับบนคอมพิวเตอร์ตามโปรแกรมพิเศษ

7.3 ตัวอย่างการเลือกใช้อุปกรณ์สำหรับ OHL แบบเดดเอนด์ 110-220 เควี

แบบแผน 7.1 เส้นค่าโสหุ้ยปลายตาย 110–220 กิโลโวลต์ ไม่มีแหล่งจ่ายไฟจาก PS1 และ PS2 T1 PS1 เชื่อมต่อผ่านตัวคั่นและไฟฟ้าลัดวงจร T1 PS2 เปิดอยู่ผ่านสวิตช์ ด้านที่เป็นกลางของ HV T1 PS2 ต่อสายดิน ส่วน PS1 นั้นแยกออกจากกัน ข้อกำหนดการป้องกันขั้นต่ำ:

ตัวเลือกที่ 1 . ควรใช้การป้องกันสามขั้นตอนป้องกันการลัดวงจรระหว่างเฟสต่อเฟส (ขั้นตอนแรก ไม่มีการหน่วงเวลา เกิดจากการลัดวงจรบนบัส HV PS2 ขั้นที่สอง ที่มีการหน่วงเวลาสั้น จากการลัดวงจรบน บัส PS1 และ PS2 LV ขั้นตอนที่สามคือการป้องกันสูงสุด) การป้องกันความผิดพลาดของกราวด์ - 2 ขั้นตอน (ขั้นตอนแรกโดยไม่มีการหน่วงเวลาจะถูกแยกออกจากกระแสที่ส่งไปยังรถบัสโดยหม้อแปลง PS2 ที่ต่อสายดิน ขั้นตอนที่สองที่มีการหน่วงเวลาเพื่อให้แน่ใจว่ามีการประสานงานกับการป้องกันเครือข่ายภายนอก แต่ไม่ใช่ เกิดจากกระแสลัดวงจรที่ส่งมาจากหม้อแปลง PS2) ต้องใช้ AR สองหรือหนึ่งรายการ ต้องเร่งขั้นตอนที่ละเอียดอ่อนระหว่างการปิดปรับปรุง การป้องกันเริ่มต้นความล้มเหลวของเบรกเกอร์ของสถานีจ่ายย่อย ข้อกำหนดเพิ่มเติม ได้แก่ การป้องกันความล้มเหลวของเฟส การกำหนดตำแหน่งของความเสียหายบนสายเหนือศีรษะ การตรวจสอบอายุการใช้งานของสวิตช์

ตัวเลือก 2 ซึ่งแตกต่างจากแบบแรก การป้องกันความผิดพลาดของสายดินเป็นแบบทิศทาง ซึ่งช่วยให้ไม่สามารถแยกออกจากกระแสลัดวงจรย้อนกลับได้ และด้วยเหตุนี้ จึงสามารถดำเนินการป้องกันที่ละเอียดอ่อนมากขึ้นโดยไม่เกิดการหน่วงเวลา ด้วยวิธีนี้จึงเป็นไปได้ที่จะปกป้องทั้งเส้นโดยไม่เกิดความล่าช้า

บันทึก. ตัวอย่างนี้และตัวอย่างต่อไปนี้ไม่ได้ให้คำแนะนำที่แม่นยำเกี่ยวกับการเลือกการตั้งค่าการป้องกัน การอ้างอิงถึงการตั้งค่าการป้องกันจะใช้เพื่อพิสูจน์ทางเลือกของประเภทการป้องกัน ในสภาวะจริง สามารถใช้การตั้งค่าการป้องกันที่แตกต่างกัน ซึ่งจำเป็นต้องกำหนดในการออกแบบเฉพาะ การป้องกันสามารถแทนที่ด้วยอุปกรณ์ป้องกันประเภทอื่นที่มีคุณสมบัติเหมาะสม

ชุดป้องกันตามที่กล่าวแล้วควรประกอบด้วย 2 ชุด การป้องกันสามารถใช้ได้กับอุปกรณ์ 2 เครื่องที่เลือกจาก:

MiCOM P121, P122, P123, P126, P127 จาก ALSTOM

F 60, F650 จาก GE

รีเลย์ ABB REF 543 สองตัว - เลือกไว้การปรับเปลี่ยนที่เหมาะสมครั้งที่ 2

7SJ 511, 512, 531, 551 SIEMENS - เลือกแล้วการปรับเปลี่ยนที่เหมาะสมครั้งที่ 2

รีเลย์ SEL 551 สองตัวจาก SEL

แบบแผน 7.2 เปิดการขนส่งที่สถานีย่อย 3

เส้นค่าโสหุ้ยสองวงจรเข้าสู่สถานีย่อย 2 ซึ่งส่วนนั้นทำงานแบบขนาน มีความเป็นไปได้ในการถ่ายโอนส่วนไปยัง PS2 ในโหมดการซ่อมแซม

ใน ในกรณีนี้ สวิตช์ส่วนบน PS3 เปิดอยู่ การขนส่งจะปิดเฉพาะเวลาเปลี่ยนและเมื่อเลือกการป้องกัน การปิดจะไม่นำมาพิจารณา PS3 1 ส่วนประกอบด้วยหม้อแปลงไฟฟ้าที่เป็นกลาง ไม่มีแหล่งกระแสสำหรับการลัดวงจรเฟสเดียวที่สถานีไฟฟ้าย่อย 2 และ 3 ดังนั้น การป้องกันด้านที่ไม่มีกระแสไฟจะทำงานใน "น้ำตก" เท่านั้น หลังจากที่สายถูกตัดการเชื่อมต่อจากด้านที่มีกระแสไฟ แม้จะไม่มีกระแสไฟจากด้านตรงข้าม การป้องกันจะต้องมีทิศทางทั้งสำหรับความผิดพลาดของโลกและการลัดวงจรระหว่างเฟสต่อเฟส สิ่งนี้ทำให้ฝ่ายรับสามารถกำหนดเส้นที่เสียหายได้อย่างถูกต้อง

ใน โดยทั่วไป เพื่อให้การป้องกันแบบเลือกได้ด้วยการหน่วงเวลาสั้น ๆ โดยเฉพาะอย่างยิ่งในสายสั้น จำเป็นต้องใช้การป้องกันสี่ขั้นตอน ซึ่งได้เลือกการตั้งค่าดังต่อไปนี้: 1 ขั้นถูกแยกออกจากไฟฟ้าลัดวงจร

วี ที่ปลายเส้น ขั้นที่ 2 จะประสานกับขั้นแรกของเส้นคู่ขนานในน้ำตกและขั้นแรกของเส้นที่อยู่ติดกัน ขั้นที่ 3 จะประสานกับขั้นที่สองของเส้นเหนือศีรษะเหล่านี้ เมื่อประสานการป้องกันกับเส้นที่อยู่ติดกัน โหมดหนึ่งกับสองจะถูกนำมาพิจารณา: ในส่วนแรก - 1 เส้นเหนือศีรษะ ในส่วนที่สอง - 2 ซึ่งทำให้การป้องกันมีความหยาบมาก สามขั้นตอนนี้ป้องกันเส้น และขั้นตอนสุดท้ายที่ 4 จะสงวนส่วนที่อยู่ติดกัน เมื่อการป้องกันประสานกันในเวลา เวลาของการดำเนินการความล้มเหลวของเบรกเกอร์จะถูกนำมาพิจารณาด้วย ซึ่งจะเพิ่มความล่าช้าของเวลาของการป้องกันที่ประสานกันตามเวลาของการดำเนินการความล้มเหลวของเบรกเกอร์ เมื่อเลือกการตั้งค่าการป้องกันปัจจุบัน จะต้องแยกออกจากโหลดรวมของสองบรรทัด เนื่องจากหนึ่งในบรรทัดค่าโสหุ้ยแบบขนานสามารถปิดได้ตลอดเวลา และโหลดทั้งหมดจะเชื่อมต่อกับบรรทัดค่าโสหุ้ยหนึ่งบรรทัด

ใน เป็นส่วนหนึ่งของอุปกรณ์ป้องกัน ชุดป้องกันทั้งสองต้องมีทิศทาง คุณสามารถใช้ตัวเลือกการป้องกันต่อไปนี้:

MiCOM, P127 และ P142 จาก ALSTOM

F60 และ F650 จาก GE

รีเลย์ ABB REF 543 สองตัว - เลือกการปรับเปลี่ยนทิศทาง

รีเลย์ 7SJ512 และ 7SJ 531 จาก SIEMENS

รีเลย์ SEL 351 สองตัวจาก SEL

ในบางกรณี ด้วยเหตุผลด้านความไว การปลดจากกระแสโหลด หรือการตรวจสอบการทำงานแบบเลือก อาจจำเป็นต้องใช้รีโมตคอนโทรล

Z=LZ

การป้องกันออนนอย เพื่อจุดประสงค์นี้ การป้องกันอย่างใดอย่างหนึ่งจะถูกแทนที่ด้วยการป้องกันระยะไกล สามารถใช้การป้องกันระยะทาง:

MiCOM P433, P439, P441 จาก ALSTOM

D30 จาก GE

REL 511 จาก ABB - เลือกการปรับเปลี่ยนทิศทาง

รีเลย์ 7SA 511 หรือ 7SA 513 จาก SIEMENS

รีเลย์ SEL 311 จาก SEL

7.4. การป้องกันระยะไกล

วัตถุประสงค์และหลักการทำงาน

การป้องกันระยะทางคือการป้องกันแบบทิศทางหรือไม่มีทิศทางที่ซับซ้อนด้วยการเลือกสัมพัทธ์ ซึ่งทำโดยใช้รีเลย์ความต้านทานขั้นต่ำที่ตอบสนองต่อความต้านทานของสายไปยังจุดบกพร่อง ซึ่งเป็นสัดส่วนกับระยะทาง เช่น ระยะทาง นี่คือที่มาของชื่อ Distance Protection (DZ) การป้องกันระยะทางตอบสนองต่อการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (ยกเว้นการสำรวจระยะไกลที่ใช้ไมโครโปรเซสเซอร์) สำหรับการทำงานที่เหมาะสมของการป้องกันระยะทางจำเป็นต้องมีวงจรกระแสจากการเชื่อมต่อ CT และวงจรแรงดันไฟฟ้าจาก VT ในกรณีที่ไม่มีหรือวงจรแรงดันไฟฟ้าทำงานผิดปกติ การทำงานมากเกินไปของ DZ ระหว่างการลัดวงจรในส่วนที่อยู่ติดกันสามารถทำได้

ในเครือข่ายการกำหนดค่าที่ซับซ้อนซึ่งมีอุปกรณ์จ่ายไฟหลายตัว การป้องกันกระแสเกินแบบกำหนดทิศทางและแบบธรรมดา (NTC) ไม่สามารถตัดการเชื่อมต่อไฟฟ้าลัดวงจรแบบเลือกได้ ตัวอย่างเช่น เมื่อไฟฟ้าลัดวงจรที่ W 2 (รูปที่ 7.5) NTZ 3 ควรทำงานเร็วกว่า RZ I และในทางกลับกันเมื่อเกิดการลัดวงจรที่ W 1 NTZ 1 ควรทำงานเร็วกว่า RZ 3 เหล่านี้ ไม่สามารถปฏิบัติตามข้อกำหนดที่ขัดแย้งกันได้ด้วยความช่วยเหลือจาก NTZ นอกจากนี้ MTS และ NTS มักไม่เป็นไปตามข้อกำหนดด้านความเร็วและความไว สามารถเลือกตัดการลัดวงจรในเครือข่ายวงแหวนที่ซับซ้อนได้โดยใช้การป้องกันรีเลย์ระยะไกล (RD)

DZ การหน่วงเวลา เสื้อ 3 ขึ้นอยู่กับระยะทาง (ระยะทาง) เสื้อ 3 \u003d f (L PK) (รูปที่ 7.5) ระหว่าง

สถานที่ติดตั้ง RZ (จุด P) และจุดลัดวงจร (K) เช่น L PK และเพิ่มขึ้นตามการเพิ่มขึ้นของสิ่งนี้

ระยะทาง. การสำรวจระยะไกลใกล้กับจุดที่เสียหายมากที่สุดจะมีความล่าช้าของเวลาสั้นกว่าการสำรวจระยะไกลที่อยู่ไกลออกไป

ตัวอย่างเช่น ระหว่างการลัดวงจรที่จุด K1 (รูปที่ 7.6) D32 ซึ่งตั้งอยู่ใกล้กับจุดบกพร่องจะทำงานโดยมีการหน่วงเวลาที่สั้นกว่า D31 ที่อยู่ไกลออกไป หากเกิดไฟฟ้าลัดวงจรที่จุด K2 ด้วยเช่นกัน ระยะเวลาของ D32 จะเพิ่มขึ้น และการลัดวงจรจะถูกปิดโดยเลือกโดยโซนการรับรู้จากระยะไกลที่ใกล้กับจุดที่เกิดความเสียหายมากที่สุด

องค์ประกอบหลักของรีโมทคอนโทรลคือตัววัดระยะไกล (DO) ซึ่งกำหนดระยะห่างของการลัดวงจรจากตำแหน่งการติดตั้งของการป้องกันรีเลย์ รีเลย์ความต้านทาน (PC) ใช้เป็น DO ซึ่งทำปฏิกิริยากับค่าความต้านทานรวม ปฏิกิริยาหรือแอคทีฟของส่วนที่เสียหายของสายส่งไฟฟ้า (Z, X, R)

ความต้านทานของเฟสสายไฟจากตำแหน่งการติดตั้งของรีเลย์ R ไปยังตำแหน่งของไฟฟ้าลัดวงจร (จุด K) เป็นสัดส่วนกับความยาวของส่วนนี้ เนื่องจากค่าความต้านทานต่อตำแหน่งของไฟฟ้าลัดวงจรเท่ากับ ความยาว

ส่วนคูณด้วยความต้านทานของเส้น: จังหวะ .

ดังนั้น พฤติกรรมขององค์ประกอบระยะไกลที่ตอบสนองต่อความต้านทานของสายจึงขึ้นอยู่กับระยะทางไปยังตำแหน่งความผิดปกติ ขึ้นอยู่กับประเภทของความต้านทานที่ DO ทำปฏิกิริยา (Z, X หรือ R) DZ จะแบ่งออกเป็น RZ แบบเต็ม, ปฏิกิริยาและความต้านทานที่ใช้งานอยู่ รีเลย์ความต้านทานที่ใช้ในการรับรู้ระยะไกลเพื่อตรวจสอบ

ความต้านทาน Z PK ถึงจุดลัดวงจรควบคุมแรงดันและกระแสที่ไซต์การติดตั้ง DZ (รูปที่ 7.7.)

∆ - การป้องกันระยะทาง

ถึง ขั้วต่อ PC มาพร้อมกับค่ารอง U P และ I P จาก VT และ CT รีเลย์ได้รับการออกแบบเพื่อให้ลักษณะการทำงานโดยทั่วไปขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของ U P ถึง I P อัตราส่วนนี้คือความต้านทานบางส่วน Z P ด้วยการลัดวงจร Z P = Z PK และที่ค่าบางอย่างของ Z PK พีซีจะถูกกระตุ้น มันตอบสนองต่อการลดลงของ Z P เนื่องจากระหว่างการลัดวงจร U P ลดลง

ผันผวนและ I P เพิ่มขึ้น ค่าสูงสุดที่พีซีทำงานเรียกว่าความต้านทานการทำงานของรีเลย์ Z cp .

Z p = คุณ p I p ≤ Z cp

เพื่อให้แน่ใจว่ามีการเลือกสรรในเครือข่ายของการกำหนดค่าที่ซับซ้อนบนสายไฟที่มีแหล่งจ่ายไฟแบบสองทาง จึงจำเป็นต้องทำการสำรวจระยะไกล โดยทำหน้าที่เมื่อพลังงานถูกสั่งจากบัสบาร์ไปยังสายส่งไฟฟ้า ทิศทางของการกระทำของการป้องกันระยะไกลมีให้ด้วยความช่วยเหลือของ RHM เพิ่มเติมหรือการใช้พีซีแบบกำหนดทิศทางที่สามารถตอบสนองต่อทิศทางของไฟฟ้าลัดวงจร

			ลักษณะการพึ่งพาเวลา
	ข้าว. 7.7. การต่อวงจรกระแสและ	ระยะป้องกัน t = f (L
	แรงดันรีเลย์ความต้านทาน
		a - เอียง b - ก้าว c - รวมกัน
	ลักษณะความล่าช้า	การป้องกันระยะทาง

การพึ่งพาระยะเวลาของการป้องกันระยะไกลกับระยะทางหรือความต้านทานต่อตำแหน่งของไฟฟ้าลัดวงจร t 3 \u003d f (L PK) หรือ t 3 \u003d f (Z PK) เรียกว่าลักษณะการหน่วงเวลาของการรับรู้จากระยะไกล . โดย ฮา-

ตามลักษณะของการพึ่งพานี้ DZs แบ่งออกเป็นสามกลุ่ม: ด้วยลักษณะที่เพิ่มขึ้น (ลาด) ของเวลาของการกระทำ, ลักษณะแบบขั้นตอนและแบบรวม

(รูปที่ 7.8) DZ แบบขั้นบันไดทำงานได้เร็วกว่า DZ ที่มีลักษณะเอียงและผสมผสานกัน และตามกฎแล้ว การออกแบบจะง่ายกว่า การรับรู้จากระยะไกลที่มีลักษณะเฉพาะแบบขั้นตอนของการผลิต CHEAZ มักจะดำเนินการด้วยเวลาสามขั้นตอนที่สอดคล้องกับสามโซนของการรับรู้จากระยะไกล (รูปที่ 7.8, b) การป้องกันไมโครโปรเซสเซอร์สมัยใหม่มีการป้องกัน 4, 5 หรือ 6 ระดับ รีเลย์ลาดเอียงได้รับการพัฒนาโดยเฉพาะสำหรับเครือข่ายการกระจาย (เช่น DZ-10)

หลักการดำเนินการป้องกันเครือข่ายแบบเลือกโดยใช้อุปกรณ์ป้องกันระยะทาง

บนสายไฟที่มีการจ่ายไฟแบบสองทาง อุปกรณ์ตรวจจับระยะไกลจะถูกติดตั้งที่ทั้งสองด้านของสายไฟแต่ละเส้น และต้องทำงานเมื่อมีการส่งพลังงานจากยางไปยังสายไฟ อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ระยะไกลที่ทำงานในทิศทางเดียวของพลังงานจะต้องประสานงานกันในเวลาและในพื้นที่ครอบคลุม เพื่อให้มั่นใจว่ามีการตัดการเชื่อมต่อไฟฟ้าลัดวงจรแบบเลือกได้ ในโครงการภายใต้การพิจารณา (รูปที่ 7.9.), D31, การสำรวจระยะไกล, D35 และ D36, D34, D32 สอดคล้องกัน

โดยคำนึงถึงข้อเท็จจริงที่ว่าระยะแรกของการสำรวจระยะไกลไม่มีการหน่วงเวลา (t I \u003d 0) ตามเงื่อนไขการเลือก พวกเขาไม่ควรทำงานนอกสายส่งที่ได้รับการป้องกัน จากนี้ความยาวของด่านแรกซึ่งไม่มีการหน่วงเวลา (t I \u003d 0) จะน้อยกว่าความยาวของสายไฟที่ได้รับการป้องกันและโดยปกติจะอยู่ที่ 0.8–0.9 ของความยาวของสายไฟ . ส่วนที่เหลือของสายส่งที่ได้รับการป้องกันและบัสของสถานีย่อยตรงข้ามนั้นครอบคลุมโดย DZ ขั้นที่สองของสายส่งนี้ ความยาวและความล่าช้าของระยะที่สองสอดคล้องกัน (ปกติ) กับความยาวและความล่าช้าของระยะแรกของการสำรวจระยะไกลของส่วนถัดไป ตัวอย่างเช่น ที่สตู-

รูปที่ 7.9 การประสานงานของการหน่วงเวลาของการป้องกันรีเลย์ระยะไกลด้วยลักษณะขั้นตอน:

∆z – ข้อผิดพลาดรีเลย์ระยะไกล; ∆ t – ขั้นตอนการเลือก

ขั้นตอนที่สามสุดท้ายของการป้องกันระยะไกลคือการสำรองข้อมูลความยาวจะถูกเลือกจากเงื่อนไขการครอบคลุมของส่วนถัดไปในกรณีที่การป้องกันรีเลย์หรือสวิตช์ล้มเหลว เวลารับสัมผัสเชื้อ

ค่าต่ำสุดคือ ∆ t มากกว่าระยะเวลาของโซนการรับรู้ระยะไกลที่สองหรือสามของส่วนถัดไป ในกรณีนี้ควรสร้างพื้นที่ครอบคลุมของขั้นตอนที่สามใหม่จากจุดสิ้นสุดของพื้นที่ที่สองหรือสามของส่วนถัดไป

โครงสร้างการป้องกันสายโดยใช้การป้องกันระยะทาง

ในระบบไฟฟ้าภายในบ้าน การรับรู้จากระยะไกลใช้สำหรับการทำงานที่มีการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส และสำหรับการทำงานกับการลัดวงจรแบบเฟสเดียว จะใช้การป้องกันกระแสเกิน (NP) แบบขั้นบันไดที่ง่ายกว่า อุปกรณ์ไมโครโปรเซสเซอร์ส่วนใหญ่มีการป้องกันระยะห่างซึ่งทำงานในกรณีที่เกิดความเสียหายทุกประเภท รวมถึงความผิดพลาดจากสายดิน รีเลย์ความต้านทาน (RS) เปิดอยู่ผ่าน VT และ CT สำหรับแรงดันไฟฟ้าปฐมภูมิใน

จุดเริ่มต้นของสายส่งที่ได้รับการป้องกัน แรงดันไฟฟ้าทุติยภูมิที่ขั้วต่อ PC: U p = U pn K II และกระแสไฟทุติยภูมิ: I p = I pn K I

ความต้านทานที่ขั้วอินพุตของรีเลย์ถูกกำหนดโดยนิพจน์